適卡套接頭于冷熱加壓加工

　　采用鎢極氬弧焊焊接紫銅與不銹鋼（或碳鋼)的管板接頭，進(jìn)行了系列的焊接工藝試驗(yàn)，探索出與之相適應(yīng)的焊接材，其工藝性能良好、操作方便、焊接質(zhì)量穩(wěn)定等特點(diǎn)。該工藝打破了婁似接頭采用傳統(tǒng)的鋪錫釬焊方法，大大降低了工藝程難度、制造成本，縮短了生產(chǎn)周期、提高了紫銅接頭的強(qiáng)度。下面以鋼和紫銅的焊接性能的對(duì)比來(lái)說(shuō)明紫銅接頭的特點(diǎn)：1、鋼與紫銅的焊接特點(diǎn) Fe與Cu的原子半徑、點(diǎn)陣類型、晶格常數(shù)及外層電子數(shù)都比較接近，這對(duì)鋼與紫銅之間的焊接比較有利。但是，鋼與紫銅的熔化焊接還有一定的難度，主要如下： (1).鋼與銅的物理性能不同，熔點(diǎn)及線膨脹系數(shù)差異大。紫銅的線膨脹系數(shù)大，在焊接過(guò)程中會(huì)產(chǎn)生較大的焊接應(yīng)力。 (2).銅的導(dǎo)熱系數(shù)是鋼的8倍多，熔池的冷卻速度比鋼要大得多，氫的擴(kuò)散逸出和水的上浮條件更為惡劣，形成氣空的敏感性增大。 (3).在焊縫或近縫區(qū)易產(chǎn)生熱裂紋，影響接頭的強(qiáng)度及氣密性，這是焊接工藝中重點(diǎn)要解決的問(wèn)題。由于鋼與紫銅中含有定量的雜質(zhì)，如氧、硫、磷等。在焊接過(guò)程叫，這些雜質(zhì)元素易形成各種低熔點(diǎn)的共晶體和脆性化合物而存于焊縫晶界處，嚴(yán)重削弱了 金屬 在高溫時(shí)的晶間結(jié)合力，是焊縫產(chǎn)生熱裂紋的主要原因。 此外，焊縫中的鐵元素對(duì)熱裂紋傾向的影響比較大。據(jù)有關(guān)資料介紹，當(dāng)鐵含量在10～43％時(shí)，焊縫具有的抗裂性能。因此，控制焊縫的熔合比是相當(dāng)重要的環(huán)節(jié)。 2.焊接要點(diǎn) (1)．合理控制焊接熱循環(huán)，改善焊接應(yīng)力狀態(tài)和消除氧化物、硫化物以及低熔點(diǎn)共晶體的有害作用。具體地的方法就是采用熱量集中的焊接方法，即:手工鎢極氬弧焊接。另外可采焊前預(yù)熱的辦法。 (2).正確選擇焊接材料，控制焊縫的化學(xué)成分，限制有害雜質(zhì)的含量。 (3)．?dāng)Q制焊縫熔介比，以保證鐵在焊縫中的含量在1043％之間，使焊縫具有良好的抗裂性能。 (4)．采用合理的接頭型式，改善接頭的工藝性能和抗裂性能。 (5)．嚴(yán)格進(jìn)行焊接前期處理。想要了解更多關(guān)于紫銅接頭的信息，請(qǐng)繼續(xù)瀏覽 有色 網(wǎng)。

　　采用鎢極氬弧焊焊接紫銅與不銹鋼（或碳鋼)的管板接頭，進(jìn)行了系列的焊接工藝試驗(yàn)，探索出與之相適應(yīng)的焊接材，其工藝性能良好、操作方便、焊接質(zhì)量穩(wěn)定等特點(diǎn)。該工藝打破了婁似接頭采用傳統(tǒng)的鋪錫釬焊方法，大大降低了工藝程難度、制造成本，縮短了生產(chǎn)周期、提高了紫銅管接頭的強(qiáng)度。下面以鋼和紫銅的焊接性能的對(duì)比來(lái)說(shuō)明紫銅管接頭的特點(diǎn)：1、鋼與紫銅的焊接特點(diǎn) Fe與Cu的原子半徑、點(diǎn)陣類型、晶格常數(shù)及外層電子數(shù)都比較接近，這對(duì)鋼與紫銅之間的焊接比較有利。但是，鋼與紫銅的熔化焊接還有一定的難度，主要如下： (1).鋼與銅的物理性能不同，熔點(diǎn)及線膨脹系數(shù)差異大。紫銅的線膨脹系數(shù)大，在焊接過(guò)程中會(huì)產(chǎn)生較大的焊接應(yīng)力。 (2).銅的導(dǎo)熱系數(shù)是鋼的8倍多，熔池的冷卻速度比鋼要大得多，氫的擴(kuò)散逸出和水的上浮條件更為惡劣，形成氣空的敏感性增大。 (3).在焊縫或近縫區(qū)易產(chǎn)生熱裂紋，影響接頭的強(qiáng)度及氣密性，這是焊接工藝中重點(diǎn)要解決的問(wèn)題。由于鋼與紫銅中含有定量的雜質(zhì)，如氧、硫、磷等。在焊接過(guò)程叫，這些雜質(zhì)元素易形成各種低熔點(diǎn)的共晶體和脆性化合物而存于焊縫晶界處，嚴(yán)重削弱了 金屬 在高溫時(shí)的晶間結(jié)合力，是焊縫產(chǎn)生熱裂紋的主要原因。 此外，焊縫中的鐵元素對(duì)熱裂紋傾向的影響比較大。據(jù)有關(guān)資料介紹，當(dāng)鐵含量在10～43％時(shí)，焊縫具有的抗裂性能。因此，控制焊縫的熔合比是相當(dāng)重要的環(huán)節(jié)。 2.焊接要點(diǎn) (1)．合理控制焊接熱循環(huán)，改善焊接應(yīng)力狀態(tài)和消除氧化物、硫化物以及低熔點(diǎn)共晶體的有害作用。具體地的方法就是采用熱量集中的焊接方法，即:手工鎢極氬弧焊接。另外可采焊前預(yù)熱的辦法。 (2).正確選擇焊接材料，控制焊縫的化學(xué)成分，限制有害雜質(zhì)的含量。 (3)．?dāng)Q制焊縫熔介比，以保證鐵在焊縫中的含量在1043％之間，使焊縫具有良好的抗裂性能。 (4)．采用合理的接頭型式，改善接頭的工藝性能和抗裂性能。 (5)．嚴(yán)格進(jìn)行焊接前期處理。想要了解更多關(guān)于紫銅管接頭的信息，請(qǐng)繼續(xù)瀏覽 有色 網(wǎng)。

　　鋁型材產(chǎn)品跟蹤卡是生產(chǎn)過(guò)程中各種數(shù)據(jù)信息的綜合載體，如何根據(jù)客戶樣品快速報(bào)出鋁型材價(jià)格它與產(chǎn)品同步流轉(zhuǎn)，就像是產(chǎn)品在工序流轉(zhuǎn)中的“身份證”。跟蹤卡所記錄的各種信息必須真實(shí)、準(zhǔn)確，才能有助于全程質(zhì)量監(jiān)控，為產(chǎn)品質(zhì)量監(jiān)控提供有力保障。 鋁型材產(chǎn)品跟蹤卡上有很多項(xiàng)目項(xiàng)目，具體了解一下每個(gè)項(xiàng)目的意義。 中轉(zhuǎn)倉(cāng)調(diào)運(yùn)工：調(diào)運(yùn)前需檢查跟蹤卡有無(wú)質(zhì)檢員簽名，確認(rèn)簽名后才能調(diào)運(yùn)，發(fā)現(xiàn)跟蹤卡質(zhì)檢員欄未簽名不能調(diào)運(yùn)。輸單員要認(rèn)真對(duì)照跟蹤卡的內(nèi)容及質(zhì)檢員號(hào)輸入系統(tǒng)，發(fā)現(xiàn)無(wú)質(zhì)檢員簽名需開(kāi)調(diào)運(yùn)工的出錯(cuò)表。 翻框撿料工：要認(rèn)真對(duì)照框號(hào)和跟蹤卡上的框號(hào)，根據(jù)跟蹤卡上的產(chǎn)品規(guī)格進(jìn)行撿料，完成后再把相應(yīng)的跟蹤卡寫(xiě)上相應(yīng)的轉(zhuǎn)框號(hào)，插入相應(yīng)的產(chǎn)品內(nèi)。 上排質(zhì)檢員：必須先核實(shí)卡物規(guī)格是否相符，經(jīng)質(zhì)量專檢復(fù)核確認(rèn)無(wú)誤后在跟蹤卡上簽名。上排工需檢查跟蹤卡上有無(wú)上排質(zhì)檢員簽名，再根據(jù)本工序的具體工藝操作程序及相關(guān)文件規(guī)定嚴(yán)格執(zhí)行。下排工將產(chǎn)品卸好后確認(rèn)跟蹤卡的規(guī)格與實(shí)物相符，才能送入包裝車(chē)間。 成品質(zhì)檢員：必須認(rèn)真檢查所有流入本工序的產(chǎn)品質(zhì)量要求和跟蹤卡是否相符，確認(rèn)無(wú)誤簽名后將跟蹤卡交給點(diǎn)數(shù)員，點(diǎn)數(shù)員復(fù)核后，再交包裝班長(zhǎng)分發(fā)到各撿料工（貼膜工），撿料工（貼膜工）復(fù)核后交貼標(biāo)簽工，貼標(biāo)簽工復(fù)核并對(duì)照實(shí)物確認(rèn)無(wú)誤后，貼上相應(yīng)的產(chǎn)品合格證，跟蹤卡才能交輸單員輸入系統(tǒng)，由貼標(biāo)簽工插入相應(yīng)的產(chǎn)品內(nèi)。 進(jìn)倉(cāng)工：在將產(chǎn)品分類裝框時(shí)需妥善保管好跟蹤卡，進(jìn)倉(cāng)點(diǎn)數(shù)工根據(jù)來(lái)料復(fù)核跟蹤卡上的規(guī)格后進(jìn)行過(guò)磅，交進(jìn)倉(cāng)輸單員輸入系統(tǒng)后分倉(cāng)位架位定位。 出倉(cāng)工：出倉(cāng)過(guò)磅點(diǎn)數(shù)工核實(shí)出倉(cāng)單及跟蹤卡上的規(guī)格和產(chǎn)品，確認(rèn)無(wú)誤后裝車(chē)。跟蹤卡需分類保存，以質(zhì)量追蹤查詢。 鋁型材擠壓班長(zhǎng)：在填寫(xiě)跟蹤卡時(shí)應(yīng)看清楚排產(chǎn)單中的每一項(xiàng)，并填寫(xiě)好框號(hào)和模具號(hào)，交給質(zhì)檢員復(fù)核無(wú)誤后簽名，由機(jī)臺(tái)班長(zhǎng)插入相應(yīng)框號(hào)內(nèi)。 整形工段：在整形前后要先核實(shí)跟蹤卡物和框號(hào)，經(jīng)轉(zhuǎn)框后必須在跟蹤卡上填寫(xiě)上轉(zhuǎn)框號(hào)。

　　夕卡巖型礦床的主礦產(chǎn)是鐵或銅，伴生有鈷。礦床規(guī)模多為中小型，該類礦床的鈷金屬儲(chǔ)量約占總保有儲(chǔ)量的30%。 河北邯鄲和山東萊蕪地區(qū)的中小型鐵(鈷)礦，這類夕卡巖型鐵礦床主要分布在魯西、冀南、晉中以及蘇北、豫北等地。這些地區(qū)均位于華北古陸塊中部，中生代以來(lái)受大陸邊緣構(gòu)造活動(dòng)影響，發(fā)生了較為廣泛的構(gòu)造-巖漿及其有關(guān)的成礦活動(dòng)。巖體形成時(shí)期延續(xù)較長(zhǎng)，170～109Ma，而成礦主要在燕山晚期。 在中朝準(zhǔn)地臺(tái)內(nèi)燕山期深源中淺成的同熔型花崗巖類侵入于中奧陶統(tǒng)為主的碳酸鹽巖中產(chǎn)生了較為廣泛的接觸交代作用與成礦作用。 主要賦礦巖石為中奧陶統(tǒng)馬家溝組含膏(鹽)層碳酸鹽巖，少數(shù)為中-上寒武統(tǒng)與中石炭統(tǒng)的灰?guī)r、白云質(zhì)灰?guī)r。礦體主要賦存于巖體與圍巖接觸帶及其附近，少數(shù)位于假整合面、層間破碎帶以及巖體的圍巖捕虜體內(nèi)。礦體呈似層狀、透鏡狀、扁豆?fàn)罴安灰?guī)則狀，長(zhǎng)數(shù)十米至數(shù)百米;長(zhǎng)近千米。但厚度變化較大，產(chǎn)于假整合面與層間破碎帶中的礦體穩(wěn)定性較高，而產(chǎn)于接觸帶上的礦體穩(wěn)定性較差，厚度、形狀以及規(guī)模變化都很大。 礦石礦物主要為磁鐵礦、黃鐵礦，其次為黃銅礦、赤鐵礦和褐鐵礦。脈石礦物為透輝石、蛇紋石以及少量金云母、透閃石、陽(yáng)起石、石榴子石、白云石、綠泥石、石英等。 該礦床類型實(shí)例主要有河北武安、符山鐵礦，山東萊蕪鐵礦，利國(guó)鐵礦等。 像湖北大冶這類夕卡巖型鐵銅礦床分布于鄂東南地區(qū)。該區(qū)位于古揚(yáng)子陸塊北緣，元古宙末期與華北陸塊對(duì)接，后又分離處于長(zhǎng)期沉陷狀態(tài)，接受巨厚的古生代地臺(tái)型沉積，局部發(fā)生鐵、硫等沉積成礦作用。晚三疊世末，揚(yáng)子板塊與華北板塊再次拼接，使該區(qū)蓋層發(fā)生強(qiáng)烈擠壓，形成北西西-北東東向的弧形褶皺隆起帶。中生代本區(qū)受西太平洋板塊活動(dòng)影響，在北北東-北東向深斷裂活動(dòng)同時(shí)伴有北西向和北東向蓋層斷裂，形成了網(wǎng)格狀構(gòu)造系統(tǒng)和隆坳相間的構(gòu)造格局，并有廣泛的燕山期巖漿活動(dòng)及有關(guān)的區(qū)域性鐵、銅、金、硫的成礦作用。成巖成礦時(shí)代主要為晚侏羅世和早白堊世。 礦體主要產(chǎn)在石英閃長(zhǎng)巖侵入體與中下三疊統(tǒng)大冶灰?guī)r接觸帶或斷裂接觸帶中。與成礦有關(guān)的巖漿巖為中-中酸性巖，屬殼幔同熔型高堿富鈉的弱堿質(zhì)-鈣堿質(zhì)巖系。常見(jiàn)的巖石有閃長(zhǎng)巖、輝石閃長(zhǎng)巖、石英閃長(zhǎng)巖等。接觸圍巖主要為中下三疊系含膏(鹽)的碳酸鹽巖層，少部分為石炭系。 礦石礦物以磁鐵礦、赤鐵礦為主，還有菱鐵礦、黃鐵礦及少量穆磁鐵礦、黃鐵礦、鏡鐵礦等。脈石礦物以石榴子石、透輝石、符山石、方柱石、金云母等為主。   該類礦床主要實(shí)例有湖北大冶鐵山銅鐵礦、銅錄山銅鐵礦、程潮鐵礦等。

　　內(nèi)螺陰快速接頭適用于油罐車(chē)，灑水車(chē)，石油設(shè)，油罐車(chē)配件等，它的品種規(guī)格多樣。1、鋁合金變徑快速接頭產(chǎn)品作業(yè)壓力：16Mpa~3.2Mpa。溫度：-20～＋230℃。2、鋁合金變徑快速接頭產(chǎn)品作業(yè)介質(zhì)：汽油、重油、火油、液壓油、燃油、冷凍機(jī)油、水、鹽水、酸性和堿性液體等。3、鋁合金變徑快速接頭產(chǎn)品銜接方法：內(nèi)螺紋、外螺紋、接軟管、法蘭、對(duì)焊、承插焊、板把式。4、鋁合金變徑快速接頭產(chǎn)品密封材料：丁晴橡膠、聚酯、氟橡膠、聚四氟乙烯、乙丙橡膠。5、原料為：鋁合金、銅、不銹鋼sus304，不銹鋼sus316制成。6、鋁合金快速接頭產(chǎn)品螺紋類型：NPT、ZG、G、BSPT、BSP、DIN259/2999（國(guó)標(biāo)、美標(biāo)、英標(biāo)）。7、鋁合金變徑快速接頭產(chǎn)品通徑或規(guī)格：1/2”~6”（DN15、DN20、DN25、DN32、DN40、DN50、DN65、DN80、DN100、DN125、DN150）8、越來(lái)越多的客戶選用鋁合金變徑快速接頭，雙陽(yáng)快速接頭，雙陽(yáng)異徑快速接頭，公頭公頭快速接頭，陽(yáng)端陽(yáng)端快速接頭。內(nèi)螺陰快速接頭俗稱：鎖緊臂快速接頭,扳把式快速接頭,吊環(huán)式快速接頭,快速接頭品種有→A、B、C、D、E、F、DC、DP可根據(jù)設(shè)恣意組合,尺度一般是1/2-6”也可根據(jù)客戶需求有不同的規(guī)格尺度.材料有黃銅，不銹鋼，鋁合金，聚等材料。

　　內(nèi)螺陰快速接頭適用于油罐車(chē)，灑水車(chē)，石油設(shè)，油罐車(chē)配件等，它的品種規(guī)格多樣。 1、鋁合金變徑快速接頭產(chǎn)品作業(yè)壓力：16Mpa~3.2Mpa。溫度：-20～＋230℃。 2、鋁合金變徑快速接頭產(chǎn)品作業(yè)介質(zhì)：汽油、重油、火油、液壓油、燃油、冷凍機(jī)油、水、鹽水、酸性和堿性液體等。 3、鋁合金變徑快速接頭產(chǎn)品銜接方法：內(nèi)螺紋、外螺紋、接軟管、法蘭、對(duì)焊、承插焊、板把式。 4、鋁合金變徑快速接頭產(chǎn)品密封材料：丁晴橡膠、聚酯、氟橡膠、聚四氟乙烯、乙丙橡膠。 5、原料為：鋁合金、銅、不銹鋼sus304，不銹鋼sus316制成。 6、鋁合金快速接頭產(chǎn)品螺紋類型：NPT、ZG、G、BSPT、BSP、DIN259/2999（國(guó)標(biāo)、美標(biāo)、英標(biāo)）。 7、鋁合金變徑快速接頭產(chǎn)品通徑或規(guī)格：1/2”~6”（DN15、DN20、DN25、DN32、DN40、DN50、DN65、DN80、DN100、DN125、DN150。） 8、越來(lái)越多的客戶選用鋁合金變徑快速接頭，雙陽(yáng)快速接頭，雙陽(yáng)異徑快速接頭，公頭公頭快速接頭，陽(yáng)端陽(yáng)端快速接頭。 內(nèi)螺陰快速接頭俗稱：鎖緊臂快速接頭,扳把式快速接頭,吊環(huán)式快速接頭,快速接頭品種有→A、B、C、D、E、F、DC、DP可根據(jù)設(shè)恣意組合,尺度一般是1/2-6”也可根據(jù)客戶需求有不同的規(guī)格尺度.材料有黃銅，不銹鋼，鋁合金，聚等材料。

　　內(nèi)螺陰快速接頭適用于油罐車(chē)，灑水車(chē)，石油設(shè)，油罐車(chē)配件等，他的品種規(guī)格多樣，下面由安來(lái)石化介紹下內(nèi)螺陰快速接頭的產(chǎn)品， 內(nèi)螺陰快速接頭產(chǎn)品介紹1、鋁合金變徑快速接頭產(chǎn)品作業(yè)壓力：16Mpa~3.2Mpa。溫度：-20～＋230℃。2、鋁合金變徑快速接頭產(chǎn)品作業(yè)介質(zhì)：汽油、重油、火油、液壓油、燃油、冷凍機(jī)油、水、鹽水、酸性和堿性液體等。3、鋁合金變徑快速接頭產(chǎn)品銜接方法：內(nèi)螺紋、外螺紋、接軟管、法蘭、對(duì)焊、承插焊、板把式。4、鋁合金變徑快速接頭產(chǎn)品密封材料：丁晴橡膠、聚酯、氟橡膠、聚四氟乙烯、乙丙橡膠。5、原料為：鋁合金、銅、不銹鋼sus304，不銹鋼sus316制成。6、鋁合金快速接頭產(chǎn)品螺紋類型：NPT、ZG、G、BSPT、BSP、DIN259/2999（國(guó)標(biāo)、美標(biāo)、英標(biāo)）。7、鋁合金變徑快速接頭產(chǎn)品通徑或規(guī)格：1/2”~6”（DN15、DN20、DN25、DN32、DN40、DN50、DN65、DN80、DN100、DN125、DN150。）8、越來(lái)越多的客戶選用鋁合金變徑快速接頭，雙陽(yáng)快速接頭，雙陽(yáng)異徑快速接頭，公頭公頭快速接頭，陽(yáng)端陽(yáng)端快速接頭內(nèi)螺陰快速接頭俗稱：鎖緊臂快速接頭,扳把式快速接頭,吊環(huán)式快速接頭,快速接頭品種有→A、B、C、D、E、F、DC、DP可根據(jù)設(shè)恣意組合,尺度一般是1/2-6”也可根據(jù)客戶需求有不同的規(guī)格尺度.材料有黃銅，不銹鋼，鋁合金，聚等材料。

　　在電力系統(tǒng)中，需要消耗大量的導(dǎo)電材料，許多設(shè)的接線端是銅材料，而架空導(dǎo)線多為鋁材料，因此用鋁材料制作的導(dǎo)線應(yīng)用廣泛，如果兩者直接相連，接觸電阻會(huì)很大，當(dāng)設(shè)長(zhǎng)期運(yùn)行、過(guò)載或短路時(shí)，連接處會(huì)迅速升溫，熱量傳遞到電力設(shè)上，SEO如變壓器，輕則發(fā)生燒毀觸頭、缺相運(yùn)行造成停電事故，重則引起燒毀設(shè)、引起設(shè)爆炸、火災(zāi)等。因此電力系統(tǒng)中一般使用經(jīng)過(guò)特殊工藝處理焊接而成的銅鋁過(guò)渡接頭。盡管如此，但目前的工藝水平使得焊接處不可能完美無(wú)缺，只要有小小的縫隙，便有可能受空氣、水分等的入侵，發(fā)生氧化，使接觸電阻增加，運(yùn)行過(guò)程發(fā)熱進(jìn)一步加大氧化面的擴(kuò)大，較終導(dǎo)致銅鋁過(guò)渡接頭發(fā)生強(qiáng)度下降而斷裂，如圖1所示。此外，接觸電阻的增加還會(huì)導(dǎo)致線路的短路電流減小，延長(zhǎng)短路保護(hù)裝置的動(dòng)作時(shí)間，或阻礙短路保護(hù)裝置的動(dòng)作，大大威脅供電系統(tǒng)的安全性。在實(shí)際運(yùn)行維護(hù)中，銅鋁過(guò)渡接頭的斷裂很普遍，特別是在污染重區(qū)，例如珠江三角洲的一些沿海城市，數(shù)量多時(shí)每月都有4~5次類似的搶修。如何防止銅鋁過(guò)渡接頭的氧化、SEO斷裂是當(dāng)前急需解決的問(wèn)題。     1 銅鋁過(guò)渡接頭斷裂分析為了能從源頭上找到解決銅鋁過(guò)渡接頭斷裂的原因，電機(jī)殼必須對(duì)斷裂原因進(jìn)行多方面的綜合分析，總結(jié)起來(lái)有以下幾大類。    1.1 焊接工藝銅鋁焊接中，鋁銅電極電位差值大和焊接溫度過(guò)高易引起鋁的溶蝕，焊接時(shí)鋁銅相互擴(kuò)散生成的脆性物質(zhì)使接頭性能不穩(wěn)定，降低了接頭強(qiáng)度耐腐蝕性。這些不利影響將直接導(dǎo)致運(yùn)行中銅鋁過(guò)渡接頭的使用壽命縮短，加快了斷裂的進(jìn)程。    1.2 化學(xué)反應(yīng)當(dāng)銅、鋁兩種金屬的接觸面與空氣中的水分、二氧化碳和其他雜質(zhì)作用下極易形成電解液，從而形成了以鋁為負(fù)極、銅為正極的電池，使鋁產(chǎn)生電化腐蝕，造成銅、鋁連接處的接觸電阻增大，導(dǎo)致發(fā)熱氧化，當(dāng)達(dá)到一定程度時(shí)，焊面斷裂。    1.3 膨脹系數(shù)銅與鋁的熱膨脹系數(shù)相差很大。鋁的熱膨脹系數(shù)比銅大36%左右，在過(guò)渡接頭發(fā)熱時(shí)會(huì)使銅材料受到擠壓，而在冷卻后不能完全復(fù)原。這樣，Google排名在長(zhǎng)時(shí)間運(yùn)行中經(jīng)多次冷熱不均的長(zhǎng)期溫差變化(例如通電與停電、大負(fù)荷與小負(fù)荷，冷熱天氣交替等)后，容易使接觸面處產(chǎn)生較大的間隙而影響接觸面積，造成接觸不良進(jìn)而使接觸電阻增加。同時(shí)，連接處由于接觸松動(dòng)而出現(xiàn)縫隙進(jìn)入空氣，導(dǎo)致鋁導(dǎo)線氧化形成氧化鋁。盡管氧化鋁的氧化層很薄，但是它的電阻值很高，在連接處的接觸電阻大大增加，使連接部位容易發(fā)熱，加劇氧化，并使接頭的強(qiáng)度降低。    1.4 外力影響    銅鋁過(guò)渡接頭的外力影響主要來(lái)自兩方面，一個(gè)是施工時(shí)的受力，另一個(gè)是日常運(yùn)行中導(dǎo)線 施工受力   目前銅鋁過(guò)渡接頭在實(shí)際施工時(shí)，是采用在鋁材料端壓接鋁線的方法進(jìn)行連接，銅材料端采用螺栓直接緊固在接線柱上。如果施工時(shí)先固定銅材料端再進(jìn)行鋁線壓接，壓接過(guò)程中產(chǎn)生的巨大外力，極易使銅鋁連接處的焊面出現(xiàn)空隙，盡管這個(gè)微小的空隙可能為肉眼不能觀察，但對(duì)銅鋁過(guò)渡接頭的正常運(yùn)行埋下嚴(yán)重的隱患。     2 銅鋁過(guò)渡接頭的改進(jìn)分析中發(fā)現(xiàn)，攪拌機(jī)在應(yīng)用銅鋁過(guò)渡接頭的施工過(guò)程中，如果不注意銅鋁過(guò)渡接頭的連接順序，或者不規(guī)范施工，極容易使得銅鋁過(guò)渡接頭焊面的損傷，造成安全隱患，在長(zhǎng)期的運(yùn)行中，該隱患會(huì)不停地放大，形成惡性循環(huán)，較終導(dǎo)致銅鋁接頭的斷裂。為此應(yīng)嚴(yán)格規(guī)范施工流程。具體操作中應(yīng)嚴(yán)格做好以下幾方面：·選擇合適型號(hào)的銅鋁過(guò)渡接頭； ·測(cè)量銅鋁過(guò)渡接頭電阻，確保電阻值滿足標(biāo)準(zhǔn)；·將鋁材料端套入鋁線，用壓線鉗進(jìn)行壓接。壓接時(shí)懸空銅鋁過(guò)渡接頭，不能對(duì)周?chē)矬w有任何的碰撞，避免外力的影響；·確認(rèn)壓接好鋁線端后，將銅鋁過(guò)渡接頭的銅材料端套入接線柱，在緊固螺栓的過(guò)程中，用手固定銅鋁過(guò)渡接頭，避免銅鋁過(guò)渡接頭因旋轉(zhuǎn)受力。

　　二丁基卡必醇是二乙二醇二丁醚的商品名稱，它的分子式為C12H20O3，結(jié)構(gòu)式是C4H9－O CH2－CH2－O－CH2－CH2－O－C4H9。 世界鎳加拿大分從硫化銅、鎳礦石中收回貴金屬，曩昔是將電解陽(yáng)極泥富集成貴金屬精礦，再經(jīng)處理，取得含金、鉑、鈀的溶液和銠、釕，銥及氯化鍛的不溶渣。然后用硫酸亞鐵復(fù)原溶液中的金，并再次溶于和用硫酸亞鐵復(fù)原成粗金后，送電解提純，以取得成色99.99%的純金。此法雖能取得較高純度的金，但置換金時(shí)參加很多的FeSO4，會(huì)給收回溶液中的鉑族金屬帶來(lái)費(fèi)事，且金的電解需花費(fèi)時(shí)刻和耗用人力物力。 在化學(xué)分析中，溶液中的3價(jià)金可被堿性溶劑所萃取，但難于應(yīng)用在工業(yè)出產(chǎn)中。D.F.C.莫里斯（Morris）等研討了加拿大銅、鎳陽(yáng)極泥所產(chǎn)貴金屬精礦后，于1968年發(fā)布了二丁基卡必醇（Dibutyl Carbitol）于氯化液中萃取別離金的研討結(jié)果。據(jù)此，世界鎳于1971年在阿克頓建成了個(gè)運(yùn)用二丁基卡必醇萃取金的車(chē)間。經(jīng)兩年的出產(chǎn)實(shí)踐，總結(jié)如下： 二丁基卡必醇具有揮發(fā)性低（沸點(diǎn)245.6℃）及在水中溶解度�。�20℃時(shí)為0.3%）的長(zhǎng)處，能夠定量地和挑選性地從溶液中萃取金而使之與鉑族金屬別離。萃取后的有機(jī)相經(jīng)稀洗刷，可除掉其他賤金屬雜質(zhì)，然后用草酸直接從有機(jī)相中復(fù)原金。 一、金的萃取 二丁基卡必醇從液中萃取金時(shí)，兩相中金的平衡濃度如圖1。從圖中看出：當(dāng)有機(jī)相中萃取的Au3＋濃度高達(dá)25g∕L時(shí)，萃余液中Au3＋的濃度也不超越10mg∕L，分配比為2500，由曲線＋濃度低的狀況下，跟著Au3＋濃度的增大，分配比也隨之添加。這與用萃取Au3＋和某些金屬的狀況類似。而在原液含Au3＋濃度高時(shí)，跟著Au3＋濃度的添加，分配比反而略有下降。圖1  金在兩相中的平衡 在實(shí)驗(yàn)室實(shí)驗(yàn)中，原液含金4g∕L、水相∶有機(jī)相＝6∶1時(shí)，金的萃取作用也好。 二、雜質(zhì)的萃取和別離 用二丁基卡必醇作萃取劑，雖不會(huì)萃取溶液中的鉑族金屬，但原液中的許多賤金屬可與金一同被萃入有機(jī)相。圖2示出了金和賤金屬萃取率與溶液中濃度的聯(lián)系。圖中的數(shù)據(jù)是在相比為1∶1的條件下得到的。從圖中可見(jiàn)，在濃度1～1.5mol時(shí)，金實(shí)踐上徹底被萃取，而賤金屬在更高的酸度下也只能部分被萃取。如原液含3mol，Sn4＋的萃取率為70%，F(xiàn)e3＋為30%，而As3＋、Sb5＋、Te4＋的萃取率則較低。從錫的分配比曲線看，好像酸的濃度越低，越有利于錫的萃取別離。但在低酸條件下錫會(huì)水解沉積，而嚴(yán)重影響有機(jī)相和水相的別離。圖2  不同酸度時(shí)金屬的萃取率 有機(jī)相中的賤金屬雜質(zhì)，可通過(guò)低酸水溶液洗刷來(lái)除掉。實(shí)踐中，運(yùn)用1.5mol等體積的液流海有機(jī)相3次就可除盡雜質(zhì)，然后確保能從有機(jī)相中復(fù)原出高純度的金。 三、有機(jī)相中金的復(fù)原 二丁基卡必醇萃取金的分配比雖很大，但反萃很困難。即用水進(jìn)行反萃時(shí)，金不會(huì)從有機(jī)相中轉(zhuǎn)入水相，而使金的反萃成為不可能。但因?yàn)榻鹗菢O易復(fù)原的，為此，向含金的卡必醇有機(jī)相中參加5%草酸溶液，就能把Au3＋復(fù)原成金： 2HAuCl4＋3（COOH）2＝2Au↓＋6CO2＋8HCl 用草酸復(fù)原金，不會(huì)影響有機(jī)相的再生運(yùn)用。但因?yàn)榻鸬膹?fù)原沉積使溶液中呈現(xiàn)“三相”。這雖是萃取進(jìn)程應(yīng)力求防止的，但在有拌和槳的復(fù)原反響器內(nèi)進(jìn)行反萃，能確�！叭唷背渑婊旌�，且在堅(jiān)持液溫不低于90℃的狀況下，復(fù)原出的金能生成粗粒沉積于水相的底部。不然，構(gòu)成的“三相”是難以別離的。 金的復(fù)原反響進(jìn)程較慢，約須3h才干完結(jié)。草酸的參加量應(yīng)比理論量稍過(guò)量一些，以確保能得到高的復(fù)原率。實(shí)驗(yàn)中曾運(yùn)用對(duì)二酚和二氧化硫等作復(fù)原劑，但金的純度均比用草酸低。 四、出產(chǎn)流程、設(shè)及操作 二丁基卡必醇萃取金的車(chē)間出產(chǎn)流程及設(shè)如圖3和圖4。因?yàn)槌霎a(chǎn)規(guī)模不大，萃取分配比很大，以及金是從有機(jī)相中直接復(fù)原出來(lái)等作業(yè)特色，出產(chǎn)選用間斷性操作。圖3  二丁基卡必醇萃取金流程圖4  二丁基卡必醇萃取金的進(jìn)程及設(shè) 為萃取作業(yè)制的液組分為（g∕L）：金4～6，鉑、鈀各25，鋨、銥、釕微量，銅、鎳、鉛、砷、銻、鉍、鐵、碲等總量不多于20，濃度3mol，Cl－總濃度6mol。將等體積的液和二丁基卡必醇有機(jī)相參加萃取器內(nèi)混合。所用的萃取器用QVF玻璃制成，容量為200L，并配有QVF玻璃高速渦輪拌和器，以確保兩相能杰出混合。經(jīng)萃取后弄清，從底部排出水相，有機(jī)相留于萃取器內(nèi)，再加一份新液萃取。一份有機(jī)相共萃取6份液（液的份數(shù)，視液中含金濃度斷定，一般要求有機(jī)相終究含金25g∕L左右為結(jié)尾）。萃取了金的有機(jī)相，用1.5mol等體積的液洗刷3次除掉雜質(zhì)后，將有機(jī)相送復(fù)原器還復(fù)原金。 復(fù)原反響器外部用電阻絲加熱，并帶有拌和槳和二氧化碳排氣裝置的回流冷凝器，以確保“三相”充沛混合和溫度不低于90℃（溫度低復(fù)原的金粒過(guò)細(xì)）。復(fù)原反響停止后，將溶液徹底冷卻、弄清、有機(jī)相經(jīng)虹吸管放出回來(lái)再用。再過(guò)濾別離金粉，產(chǎn)出的金粉先用稀液洗刷（洗液會(huì)集處理以收回其間的微量貴金屬），再用洗刷收回吸附的有機(jī)相。終熔融金粉并水淬成粒，產(chǎn)出的制品含金達(dá)99.99%。 1973年后，該出產(chǎn)規(guī)模有所擴(kuò)展，萃取和復(fù)原均改在容量600L的內(nèi)襯Ptaudler的容器內(nèi)進(jìn)行。配有90r／min的可調(diào)速的拌和器。 五、出產(chǎn)小結(jié) 經(jīng)工作兩年的出產(chǎn)實(shí)踐標(biāo)明：上述流程較曩昔選用的硫酸亞鐵復(fù)原－電解提純流程時(shí)刻短，成本低。但萃取進(jìn)程中有少數(shù)有機(jī)相溶解于排放液中，形成丟失。依照二丁基卡必醇在20℃的水中溶解度為0.3%核算，通過(guò)萃取、洗刷、復(fù)原和有機(jī)相再生，溶劑的丟失率為3%，實(shí)踐到達(dá)4%，在出產(chǎn)成本上占相當(dāng)大的份額。鑒于有機(jī)相易被某些物質(zhì)吸附，如選用處理排放液的辦法收回它，還不如改用襯膠反響器或塑料容器等從排放液中吸附有機(jī)溶劑，然后用洗刷收回。

　　摘要：航空航天技術(shù)的發(fā)展推動(dòng)著材料低溫性能的研究，高性能鋁合金材料在低溫下的斷裂韌性逐漸受到人們的重視。本文介紹了常用的測(cè)量斷裂韌性的方法及判據(jù)，分析了國(guó)內(nèi)外評(píng)定鋁合金及其接頭的斷裂性能現(xiàn)狀，并提出測(cè)試2219鋁合金的斷裂韌性評(píng)定方案。較后指出了我國(guó)在評(píng)定低溫?cái)嗔研阅芊矫娴牟蛔阋约靶枰倪M(jìn)的方面。關(guān)鍵字：鋁合金  焊接接頭  低溫  斷裂韌性序言隨著航空航天技術(shù)的飛速發(fā)展，對(duì)超低溫材料的需求日益迫切。如運(yùn)載火箭液化器容器、液化冷凍機(jī)、研究用低溫恒溫器等，伴隨而來(lái)的是對(duì)超低溫用材料要求也越來(lái)越嚴(yán)格[1]。在各種材料中，高強(qiáng)鋁合金材料具有密度低、無(wú)磁性、低溫下合金相穩(wěn)定、在磁場(chǎng)中比電阻小、氣密性好、感應(yīng)放射能衰減快等特性，因而作為一種重要的低溫材料被研究和應(yīng)用[2,3]。宇航材料中，要求結(jié)構(gòu)非常緊湊，既沒(méi)有寄生重量，又要保證安全可靠，傳統(tǒng)力學(xué)強(qiáng)度和韌性指標(biāo)要求已很難滿足要求，基于斷裂力學(xué)的可靠性評(píng)定技術(shù)逐漸成為結(jié)構(gòu)評(píng)定的發(fā)展趨勢(shì)。但是由于低溫實(shí)驗(yàn)條件和技術(shù)的限制，關(guān)于鋁合金低溫性能評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)還也不完善，所以高強(qiáng)度鋁合金材料低溫性能的研究和與可靠性評(píng)價(jià)技術(shù)與低溫材料的實(shí)際應(yīng)用很不相稱，材料低溫?cái)嗔研阅艿难芯扛�。焊接是高性能鋁合金結(jié)構(gòu)的重要加工手段。焊接接頭又是一個(gè)存在著力學(xué)和幾何不均勻性的結(jié)構(gòu)體，裂紋等缺陷容易出現(xiàn)在其焊縫、熔合線和熱影響區(qū)三個(gè)不同位置。焊接接頭作為整個(gè)焊接結(jié)構(gòu)中薄弱環(huán)節(jié)，對(duì)其低溫性能的要求更是關(guān)系到整個(gè)結(jié)構(gòu)安全可靠性的重要指標(biāo)。本文重點(diǎn)對(duì)鋁合金母材和焊接接頭的低溫?cái)嗔研阅芊矫娴难芯抗ぷ鬟M(jìn)行了綜述和分析，并針對(duì)2219鋁合金的斷裂韌性作出了評(píng)定方案。 1. 斷裂力學(xué)理論1.1斷裂力學(xué)判據(jù)隨著近年來(lái)斷裂力學(xué)的進(jìn)展，在評(píng)價(jià)結(jié)構(gòu)使用性能時(shí)，較適當(dāng)?shù)牧慷纫炎優(yōu)閿嗔秧g性。在斷裂力學(xué)上把材料抵抗裂紋擴(kuò)展的能力稱為斷裂韌性。在實(shí)際工程應(yīng)用中我們采用那個(gè)斷裂力學(xué)破壞判據(jù)？如何應(yīng)用斷裂力學(xué)指導(dǎo)選材與測(cè)定斷裂韌性？這些是必須要首先解決的問(wèn)題。目前斷裂力學(xué)斷裂判據(jù)較多，其特點(diǎn)、出發(fā)點(diǎn)各有不同。如線彈性斷裂力學(xué)（KIC）可以認(rèn)為是應(yīng)力判據(jù)，裂紋張開(kāi)位移（COD）可認(rèn)為是位移判據(jù)，J積分可認(rèn)為是能量判據(jù)，塑性區(qū)的尺寸ρ可認(rèn)為是應(yīng)變判據(jù)等。 這些判據(jù)在評(píng)定結(jié)構(gòu)件有那些問(wèn)題？采用哪個(gè)比較適宜？為此必須了解這些判據(jù)的特點(diǎn)、約束條件、優(yōu)點(diǎn)及不利的地方。線彈性斷裂力學(xué)適用于平面應(yīng)變或小范圍屈服條件下；對(duì)于大范圍屈服采用 2008010q1.gif width=17 v:shapes=_x005F_x0000_i1025 ，，判據(jù)，對(duì)于全面屈服狀態(tài)下的不再成立，只有用和；但是理論尚不夠完善，J積分方法是彈塑性斷裂力學(xué)中很有前途的方法[4]。1.2斷裂韌性試驗(yàn)方法現(xiàn)就斷裂韌性試驗(yàn)中采用小形試樣的試驗(yàn)做些介紹。 （1）       平面應(yīng)變斷裂韌性試驗(yàn)（KIC試驗(yàn)）     它是一種靜態(tài)彎曲試驗(yàn)，用特殊的夾式應(yīng)變計(jì)求出缺口部位變位，再按與載荷的關(guān)系求KIC值。但此方法，裂紋尖端的側(cè)向收縮必須是平面應(yīng)變狀態(tài)。為滿足該條件，存在著要比產(chǎn)品使用溫度相差較大的低溫下進(jìn)行試驗(yàn)，或是必須采用極大尺寸的試樣等問(wèn)題。此方法采用的試樣有三點(diǎn)彎曲試樣，緊湊拉伸式樣，拱形三點(diǎn)彎曲試樣。平面應(yīng)變標(biāo)準(zhǔn)斷裂韌性的測(cè)試方法是所有斷裂韌性測(cè)試方法中準(zhǔn)確度較高、數(shù)據(jù)資料較齊全的。但試樣尺寸大，試驗(yàn)周期長(zhǎng)，費(fèi)用高。 （2）       COD試驗(yàn) 它是Cottrell和Wells所獨(dú)創(chuàng)，不受平面應(yīng)變狀態(tài)限制。目前COD的判據(jù)已廣泛應(yīng)用于焊接結(jié)構(gòu)抗開(kāi)裂性能評(píng)定中。該方法的試樣形狀和加載方式雖與KIC試驗(yàn)的情況相似，但由于把試樣寬度取為被試驗(yàn)材料的厚度，以及用于斷裂韌性計(jì)算的載荷值(PQ)的定義沒(méi)引入等，使試驗(yàn)變得很容易。而且只有把試驗(yàn)后呈脆性的斷面看作是有效的，由斷裂發(fā)生時(shí)的夾式應(yīng)變計(jì)的變位(Vc)經(jīng)計(jì)算就能求得COD的換算值。 （3）       JIC試驗(yàn) 與英國(guó)COD試驗(yàn)相對(duì)應(yīng)的是美國(guó)提出JIC試驗(yàn)。自從J.R Rice提出了J積分后，J積分在斷裂力學(xué)中得到廣泛應(yīng)用。Begley和Landes根據(jù)實(shí)驗(yàn)，較早提出J積分?jǐn)嗔褱?zhǔn)則，而EPRI(美國(guó)電力研究院)進(jìn)一步指出J積分值工程計(jì)算方法和評(píng)定判據(jù)。利用J積分，可以大大減小測(cè)試試樣的厚度。 1.3 斷裂力學(xué)實(shí)驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)KIC的測(cè)試過(guò)去一直沿用美國(guó)ASTM E399－72的標(biāo)準(zhǔn)，我國(guó)1979年制定了冶標(biāo)YB947-78“金屬材料平面應(yīng)變斷裂韌性KIC的試驗(yàn)方法”的標(biāo)準(zhǔn)，并在國(guó)內(nèi)廣泛試行。1984年我國(guó)制定了等效于美國(guó)的同類標(biāo)準(zhǔn)，即GB4161-84“金屬材料平面應(yīng)變斷裂韌性KIC試驗(yàn)方法”。 英國(guó)機(jī)械工程工業(yè)標(biāo)準(zhǔn)會(huì)議在1972年頒發(fā)了DD19裂紋張開(kāi)位移(COD)試驗(yàn)方案草案。我國(guó)80年也制定了相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)，GB/T 2358-80“裂紋張開(kāi)位移(COD)試驗(yàn)方法”。相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)還有美國(guó)ASTM E1290 -02e1。我國(guó)JB/T4291-86中，制定了焊接接頭裂紋張開(kāi)位移(COD)試驗(yàn)方法。 對(duì)于JIC的測(cè)試，我國(guó)有標(biāo)準(zhǔn)GB/T2038-91“金屬材料延性斷裂韌度JIC試驗(yàn)方法”。美國(guó)ASTM E 813-1989“JIC斷破裂韌性的試驗(yàn)方法”，后經(jīng)過(guò)補(bǔ)充和完善，較新版本為ASTM E1820-2006e1。 隨著斷裂力學(xué)學(xué)科的發(fā)展和應(yīng)用，不少國(guó)家均都制定頒布了斷裂力學(xué)參量KIC，COD，JIC的測(cè)試標(biāo)準(zhǔn)。國(guó)際標(biāo)準(zhǔn)化組織也制定了相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)，如ISO 12135-2002 “金屬材料準(zhǔn)靜態(tài)斷裂韌性測(cè)定的統(tǒng)一試驗(yàn)方法”。近幾年，英國(guó)焊接研究所提出了BS7448標(biāo)準(zhǔn)，即“測(cè)定金屬材料KIC、極限COD和極限J積分值方法[5]”，該標(biāo)準(zhǔn)把KIC、COD和JIC三個(gè)斷裂力學(xué)參量的測(cè)試統(tǒng)一起來(lái)，受到了國(guó)際焊接學(xué)會(huì)的重視，并予以推廣應(yīng)用�，F(xiàn)已被國(guó)際標(biāo)準(zhǔn)局采納，編號(hào)為ISO/TC164/SC4-N[6]。  各種斷裂參量的聯(lián)系如下： 用估計(jì)的公式為：  （平面應(yīng)力狀態(tài)）；（平面應(yīng)變狀態(tài)） 這些關(guān)系只有在線彈性條件下，等于能量釋放率時(shí)才嚴(yán)格成立。在這個(gè)區(qū)域，對(duì)式樣尺寸有適當(dāng)?shù)南拗�，用（平面�?yīng)變狀態(tài)）表達(dá)比較合適。 用估計(jì)的公式為參數(shù)為約束因子，且1 所以由以上式子可以得出式中為無(wú)量綱常數(shù)，對(duì)于大范圍屈服，1  前面的試驗(yàn)KIC，COD，JIC除在靜態(tài)載荷外，也在動(dòng)態(tài)載進(jìn)行。這些試驗(yàn)稱為動(dòng)態(tài)斷裂韌性試驗(yàn)，但試驗(yàn)裝置較復(fù)雜。除此之外，還有很多其他試驗(yàn)方法，如類似卻貝試驗(yàn)的Lzod試驗(yàn)和施奈特試驗(yàn)等，但很少被使用。另外，還有曾流行一時(shí)的卡亨、蒂普爾、范德文、柯馬勒及利海等試驗(yàn)方法[7]。 2. 斷裂韌性研究現(xiàn)狀許多鋁合金是在低溫下工作的，因此必須知道它們?cè)诘蜏叵碌臄嗔秧g性。表一為俄羅斯某機(jī)構(gòu)對(duì)2024和2124合金的斷裂韌性的測(cè)試數(shù)據(jù)[8]。 表一2024和2124合金半成品在常溫和低溫下斷裂韌性參數(shù)合金半成品類型取樣方向試驗(yàn)溫度℃KIC公斤/毫米3/22024T擠壓帶材 （65×200mm）縱向20 -196120.0 180.0寬向同上99.0 116.0高向同上94.0 98.02124擠壓帶材 （65×200mm）縱向20 -196148.0 197.0寬向同上105.0 138.5高向同上96.0 105.02024T1擠壓帶材 （65×200mm）縱向20 -196140.0 169.0高向同上  64.7 62.52024未再結(jié)晶帶材 （12×75mm）縱向20 -196121.0 143.0再結(jié)晶帶材 （12×75mm）縱向20 -196135.0 161.02024-T851厚板 （B＝35mm）縱向24 -80 -19671 77 78 此項(xiàng)試驗(yàn)為了弄清KIC隨溫度降低的真實(shí)變化情況，對(duì)每一種合金狀態(tài)取2~3個(gè)試樣，通過(guò)對(duì)一個(gè)試樣進(jìn)行多次測(cè)量斷裂韌性的方法試驗(yàn)兩次。首先測(cè)定室溫下的KIC至斷裂前，在試樣中重新制造疲勞裂紋，然后在-196℃的液氮中進(jìn)行試驗(yàn)。 由表所示結(jié)果可以看出，與半成品的種類和壓力加工方法（截面為65×200和12×75mm的擠壓帶材，35mm的厚板）、合金的純度（雜質(zhì)Fe、Si分別 常用鋁合金結(jié)構(gòu)材料的斷裂韌性KIC一般可以由手冊(cè)中查出（一般是常溫下），而對(duì)于焊縫中心、熱影響區(qū)和熔合線區(qū)材料的KIC則須通過(guò)實(shí)驗(yàn)測(cè)定。 文獻(xiàn)[9]對(duì)貯箱板材LD10鋁合金及其焊件的斷裂韌度JIC進(jìn)行了試驗(yàn)和研究。由于所測(cè)鋁合金板材厚度為13mm，由于板材較薄不滿足平面應(yīng)變狀態(tài)，所以采用J積分法測(cè)定了JIC。作者采用三點(diǎn)彎曲試樣,裂紋由線切割而成,分別開(kāi)在母材、焊縫及熱影響區(qū)。裂紋在焊縫和熱影響區(qū)的位置參考BS7448: 1997-PartⅡ。實(shí)驗(yàn)過(guò)程按GB/T 2038-1991在進(jìn)行。加載完再卸載后將試樣壓斷，根據(jù)載荷位移曲線計(jì)算裂紋擴(kuò)展量△a和斷裂韌度，再根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式J=C1ΔaC2擬合，Δa=0.20mm偏置線的交點(diǎn)就是所要測(cè)定的JIC。較后做JIC的有效性判斷。結(jié)果表明) LD10鋁合金熱影響區(qū)的試樣裂紋頂端發(fā)生了大范圍的鈍化,抗撕裂能力極好,斷裂韌度JIC是母材的1.7倍，這是因?yàn)楹附又袩岬挠绊�，使材料結(jié)構(gòu)發(fā)生變化。LD10鋁合金焊縫的斷裂韌度比母材要低，焊縫中存在雜質(zhì)和氣孔等缺陷。 文獻(xiàn)[10] 針對(duì)推進(jìn)劑貯箱結(jié)構(gòu)中的未穿透裂紋，利用斷裂理學(xué)理論求出裂紋前緣應(yīng)力強(qiáng)度因子KI，然后對(duì)焊接試樣分別選擇焊縫中心、熔合線及熱影響區(qū)三種典型位置預(yù)制表面裂紋，求出KIC，比較大小。 文獻(xiàn)[11]采用表面裂紋法，利用自行研制的低溫多試樣拉伸裝置，研究了航天鋁合金材料的焊縫在低溫（20K）的斷裂性能。該試樣是在焊縫表面開(kāi)一個(gè)橢圓形缺口，通過(guò)控制疲勞過(guò)程，得到合適的表面裂紋。然后再經(jīng)過(guò)加載、控溫、采集等幾部分。較后得到的是試件伸長(zhǎng)量與應(yīng)力的關(guān)系曲線，而不能直接得到裂紋張開(kāi)位移與應(yīng)力的關(guān)系曲線]分析了高組配和低組配的焊接接頭與全母材和全焊縫的斷裂韌性。通過(guò)J積分測(cè)試結(jié)果表明對(duì)于9Cr-1Mo，2-1/4Cr-1Mo和BX52為母材的低組配焊接接頭的J積分參量依照全母材、焊接接頭和全焊縫的次序依次遞減,而高組配則與低組配正好相反，并且焊縫寬度的增加，材料組配焊接接頭的J積分值與其全母材的結(jié)果差別增加,而與全焊縫材料結(jié)果的差別在逐漸減小。 對(duì)于焊接接頭斷裂韌性的研究還不夠透徹，尤其是低溫下的性能，有待進(jìn)一步研究。 3．2219鋁合金焊接結(jié)構(gòu)低溫?cái)嗔秧g性試驗(yàn)方案熱處理強(qiáng)化的2219鋁合金是用于航天產(chǎn)品的輕質(zhì)高強(qiáng)結(jié)構(gòu)材料，工作溫度范圍可達(dá)-250℃~+250℃。早在二十世紀(jì)六十年代，美國(guó)就開(kāi)始研究使用2219鋁合金作為運(yùn)載火箭低溫燃料貯箱。俄羅斯“能源號(hào)”運(yùn)載火箭貯箱的結(jié)構(gòu)材料即是與2219鋁合金成分和性能相近的1201鋁合金（俄羅斯鋁合金編號(hào)）。在航天領(lǐng)域，可靠性和安全性是較要的指標(biāo)。只有全面掌握合金的力學(xué)性能數(shù)據(jù)并加以分析，才有安全保障。我國(guó)暫時(shí)還缺乏全面的關(guān)于2219鋁合金力學(xué)性能的測(cè)試數(shù)據(jù)，因此有必要對(duì)低溫材料2219鋁合金及其焊接接頭的力學(xué)和斷裂力學(xué)性能進(jìn)行測(cè)定。目前運(yùn)載火箭貯箱擬采用2219鋁合金，焊接方法主要包括熔焊方法和摩擦焊方法，針對(duì)不同狀態(tài)的2219鋁合金母材和焊接接頭進(jìn)行斷裂力學(xué)評(píng)定。對(duì)于以上測(cè)試工作，應(yīng)在材料一定，焊接方法一定的情況下，測(cè)定板材和焊接接頭各個(gè)溫度的各種力學(xué)性能參數(shù)。對(duì)其低溫?cái)嗔秧g性評(píng)定方案有如下幾步：（1）       選擇參考標(biāo)準(zhǔn)對(duì)于斷裂韌性評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)，我國(guó)發(fā)展得還不是很健全。對(duì)鋁合金母材，可參考國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)GB/T 2038-1991“金屬材料延性斷裂韌度JIC試驗(yàn)方法”；GB4161-84“金屬材料平面應(yīng)變斷裂韌性KIC試驗(yàn)方法”。對(duì)于焊接接頭的測(cè)定，我國(guó)還沒(méi)有制定相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)，更沒(méi)有低溫下的斷裂韌性測(cè)試標(biāo)準(zhǔn)。英國(guó)標(biāo)準(zhǔn)BS 7448-1997“測(cè)定金屬材料KIC、極限COD和極限J積分值方法”對(duì)常溫下焊接接頭的斷裂韌性試驗(yàn)做出了相關(guān)規(guī)定，并且被ISO收錄。（2）       選擇試驗(yàn)方案由于擬測(cè)試的鋁合金板厚較薄，不符合平面應(yīng)變狀態(tài)條件，所以只能通過(guò)J積分方法來(lái)測(cè)試母材和焊接接頭的JIC。至于其KIC的值，可以參考BS7448標(biāo)準(zhǔn)中JIC和KIC的關(guān)系，計(jì)算出KIC。測(cè)定母材在低溫下的的JIC，可以參考GB/T 2038-1991，但是此標(biāo)準(zhǔn)中并沒(méi)有規(guī)定是適用溫度。對(duì)于焊接接頭焊縫、熱影響區(qū)和熔合區(qū)的JIC的測(cè)定，國(guó)內(nèi)沒(méi)有可供參考的標(biāo)準(zhǔn)，參考標(biāo)準(zhǔn)有英國(guó)標(biāo)準(zhǔn)BS 7448-1997，盡管此標(biāo)準(zhǔn)依然是沒(méi)有特別指出可以在低溫下應(yīng)用。（3）       數(shù)據(jù)分析方法測(cè)出母材和焊接接頭的斷裂韌性數(shù)據(jù)之后，需要對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行整理分析。我們可以在多試樣試驗(yàn)結(jié)果中計(jì)算得到一個(gè)平均值，但是這并不能真正反映鋁合金材料及其焊接接頭的斷裂力學(xué)性能。從數(shù)學(xué)理論上講，只有50%的可靠度。在航空航天領(lǐng)域，對(duì)于材料的可靠性要求極為苛刻。50%置信度只能滿足我們對(duì)材料的較基本的認(rèn)識(shí)。因此對(duì)運(yùn)載火箭貯箱的材料2219鋁合金的斷裂性能分析，我們需要掌握95%，甚至更高98.5%的置信度。因此還需要對(duì)數(shù)據(jù)用數(shù)理統(tǒng)計(jì)的方法進(jìn)行分析。結(jié)束語(yǔ)力學(xué)性能測(cè)試是任何一種焊接結(jié)構(gòu)件使用前必須進(jìn)行的工作，尤其對(duì)于在航空航天上用到的焊接結(jié)構(gòu)。傳統(tǒng)力學(xué)性能指標(biāo)強(qiáng)度和韌性指標(biāo)不能滿足現(xiàn)代對(duì)材料越來(lái)越嚴(yán)格的要求了，對(duì)其斷裂韌性的測(cè)試隨著斷裂力學(xué)的發(fā)展逐漸受到重視。金屬結(jié)構(gòu)材料和焊接接頭拉伸性能的測(cè)試，我國(guó)早在80年代就制定了國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)，并于近幾年進(jìn)行了完善。但是對(duì)于金屬結(jié)構(gòu)材料的斷裂韌性測(cè)試的標(biāo)準(zhǔn)發(fā)展的不是很完善。隨著低溫技術(shù)在航天、核物理、電子工程中的廣泛應(yīng)用，我國(guó)應(yīng)加強(qiáng)對(duì)低溫材料的斷裂韌性測(cè)試的評(píng)定技術(shù)。這樣才能更好的推進(jìn)低溫材料的廣泛應(yīng)用。焊接作為一種重要的加工手段，對(duì)容易出現(xiàn)缺陷的焊接接頭的評(píng)定工作也應(yīng)提上日程。我國(guó)目前還沒(méi)有關(guān)焊接接頭斷裂韌性測(cè)試的相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)，英國(guó)BS 7448標(biāo)準(zhǔn)中沒(méi)有說(shuō)明低溫下測(cè)定工作中應(yīng)注意的事項(xiàng)。所以我國(guó)科技工作者和廣大研究人員應(yīng)加強(qiáng)對(duì)斷裂韌性知識(shí)的學(xué)習(xí)研究，盡早制定出自己的標(biāo)準(zhǔn)。參考文獻(xiàn)[1]管野椅宏[日]，張興仁譯． 超低溫用高強(qiáng)度高韌性鋁合金的開(kāi)發(fā)[J]．1991年，37-48． [2] Shigeoki SAJI et al．Mechanical properties of aluminum alloys at very low temperature． Light Metal(Japan) ,1989:39(8):574． [3]Yoshimitsu． Miyagi et al． Characteristics and application of aluminum alloys at cryogenic temperature．R & D Kobe Steel Engineering．  Reports (Japan),1984:34(3):67． [4]Begley, J．A．Landes, Fracture and Toughness, ASTM STP 514(1972) ,1-20． [5]BS 7448:Part4, 1997,Method for determination of fracture resistance curves and initiation values for stable crack extension in metallic materials [S]． [6]霍立興． 焊接結(jié)構(gòu)的斷裂行為及評(píng)定[M]． 北京:機(jī)械工業(yè)出版社, 2000． [7]稻桓道夫、可田沼欣[日]． 低溫材料標(biāo)準(zhǔn)及斷裂韌性試驗(yàn)[J]． 國(guó)外技術(shù)，90-99 [8] 庫(kù)德良紹夫、斯莫連采夫[蘇聯(lián)]，高云震等譯．鋁合金斷裂韌性[M]．北京：冶金工業(yè)出版社，1980．116-118．[9] 楊海生、常新龍． 用三點(diǎn)彎曲試樣測(cè)定LD10鋁合金斷裂韌度JIC[J]．理化檢驗(yàn)-物理分冊(cè)，2005，41(5)：226-229． [10] 袁杰紅、唐國(guó)金、 周建平，等．?dāng)嗔蚜W(xué)在推進(jìn)劑貯箱安全評(píng)定中的應(yīng)用[J]．強(qiáng)度與環(huán)境， 1999，（1）：30-36． [11]涂志華、張忠、趙立中，等．含表面裂紋鋁合金焊縫低溫?cái)嗔研阅躘J]．實(shí)驗(yàn)力學(xué)，1996， 11(1)：84-89。[12]張敏、林香祝、徐世珍，等．焊接接頭斷裂性能的試驗(yàn)研究[J]．機(jī)械強(qiáng)度，2003，25(1)：85-89．   作者簡(jiǎn)介：彭杏娜（1983-），女，材料加工工程專業(yè)，北京航空航天大學(xué)在讀碩士研究生。主要研究方向是材料的先進(jìn)連接技術(shù)。電話：，E-mail：tudy of Fracture Toughness of Aluminum Alloy and Its Welding Joint at Cryogenic TemperaturePeng Xingna   Zhang Guohua   Qu Wenqing School of Mechanical Engineering & Automation, Beihang University, Beijing, China,100083  ABSTRACT:  As the development of aeronautic and astronautic techniques, the mechanical properties of structural materials at cryogenic temperature are studied more and more. People pay more attention to the fracture toughness of Al alloy at cryogenic temperature. This paper introduced manners of measuring fracture toughness, analyzed the present evaluation of fracture toughness of aluminum alloy and its welding joint, and proposed scheme of evaluation of the fracture toughness of 2219 Al alloy. In the end, it was stated that there were a lot of deficiencies in evaluation of the fracture toughness at cryogenic temperature in our country. KEYWORDS: Aluminum alloy; Welding Joint; Cryogenic temperature; Fracture toughness

　　 黃銅是由銅和鋅所組成的合金。如果只是由銅、鋅組成的黃銅就叫作普通黃銅。黃銅常被用于制造閥門(mén)、水管、空調(diào)內(nèi)外機(jī)連接管和散熱器等。分類如果是由二種以上的元素組成的多種合金就稱為特殊黃銅。如由鉛、錫、錳、鎳、鐵、硅組成的銅合金。黃銅有較強(qiáng)的耐磨性能。特殊黃銅又叫特種黃銅，它強(qiáng)度高、硬度大、耐化學(xué)腐蝕性強(qiáng)。還有切削加工的機(jī)械性能也較突出。由黃銅所拉成的無(wú)縫銅管，質(zhì)軟、耐磨性能強(qiáng)。黃銅無(wú)縫管可用于熱交換器和冷凝器、低溫管路、海底運(yùn)輸管。制造板料、條材、棒材、管材，鑄造零件等。含銅在62%～68%，塑性強(qiáng)，制造耐壓設(shè)等。根據(jù)黃銅中所含合金元素種類的不同，黃銅分為普通黃銅和特殊黃銅兩種。壓力加工用的黃銅稱為變形黃銅。 黃銅以鋅作主要添加元素的銅合金﹐具有美觀的黃色﹐統(tǒng)稱黃銅。銅鋅二元合金稱普通黃銅或稱簡(jiǎn)單黃銅。三元以上的黃銅稱特殊黃銅或稱復(fù)雜黃銅。含鋅低於36％的黃銅合金由固溶體組成﹐具有良好的冷加工性能﹐如含鋅30％的黃銅常用來(lái)制作彈殼﹐俗稱彈殼黃銅或七三黃銅。含鋅在36～42％之間的黃銅合金由和固溶體組成﹐其中常用的是含鋅40％的六四黃銅。為了改善普通黃銅的性能﹐常添加其他元素﹐如鋁﹑鎳﹑錳﹑錫﹑硅﹑鉛等。鋁能提高黃銅的強(qiáng)度﹑硬度和耐蝕性﹐但使塑性降低﹐適合作海輪冷凝管及其他耐蝕零件。錫能提高黃銅的強(qiáng)度和對(duì)海水的耐腐性﹐故稱海軍黃銅﹐用作船舶熱工設(shè)和螺旋槳等。鉛能改善黃銅的切削性能﹔這種易切削黃銅常用作鐘表零件。黃銅鑄件常用來(lái)制作閥門(mén)和管道配件等。理化性質(zhì)天然黃酮類化合物多以苷類形式存在 ，并且由于糖的種類、數(shù)量、聯(lián)接位置及聯(lián)接方式不同可以組成各種各樣黃酮苷類。組成黃酮苷的糖類包括單糖、雙糖、三糖和�；�。黃酮苷固體為無(wú)定形粉末，其余黃酮類化合物多為結(jié)晶性固體。黃酮類化合物不同的顏色為天然色素家族添加了更多色彩。這是由于其母核內(nèi)形成交叉共軛體系，并通過(guò)電子轉(zhuǎn)移、重排，使共軛鏈延長(zhǎng)，因而顯現(xiàn)出顏色。黃酮苷一般易溶于水、乙醇、甲醇等極性強(qiáng)的溶劑中；但難溶于或不溶于苯、氯仿等有機(jī)溶劑中。糖鏈越長(zhǎng)則水溶度越大。黃酮類化合物因分子中多具有酚羥基，故顯酸性。酸性強(qiáng)弱因酚羥基數(shù)目、位置而異。

　　鋁及鋁合金MIG焊時(shí)，焊接接頭常見(jiàn)的缺點(diǎn)首要有焊縫成形差、裂紋、氣孔、燒穿，未焊透、未熔合、夾渣等。 一、焊縫成形差 焊縫成形差首要表現(xiàn)在焊縫波紋不美觀，且不亮光；焊縫曲折不直，寬窄紛歧，接頭太多；焊縫中心突起，兩頭平整或洼陷；焊縫滿溢等。 1．  發(fā)生原因 ⑴焊接規(guī)范挑選不妥；⑵焊視點(diǎn)不正確； ⑶焊工操作不嫻熟；⑷導(dǎo)電嘴孔徑太大； ⑸焊接電弧沒(méi)有嚴(yán)厲對(duì)準(zhǔn)坡口中心； ⑹焊絲、焊件及維護(hù)氣體中含有水分； 2．  避免辦法 ⑴重復(fù)調(diào)試挑選適宜的焊接規(guī)范；⑵堅(jiān)持焊適宜的傾角； ⑶加強(qiáng)焊工技能訓(xùn)練；⑷挑選適宜的導(dǎo)電嘴徑； ⑸力求使焊接電弧與坡口嚴(yán)厲對(duì)中；⑹焊前細(xì)心整理焊絲、焊件；確保維護(hù)氣體的純度。 二、裂紋 鋁及鋁合金焊縫中的裂紋是在焊縫金屬結(jié)晶過(guò)程中發(fā)生的，稱為熱裂紋，又稱結(jié)晶裂紋。其方法有縱向裂紋、橫向裂紋（往往擴(kuò)展到基體金屬），還有根部裂紋、弧坑裂紋等等。裂紋將使結(jié)構(gòu)強(qiáng)度下降，乃至引起整個(gè)結(jié)構(gòu)的俄然損壞，因此是完全不答應(yīng)的。 1．發(fā)生原因 ⑴焊縫隙的深寬比過(guò)大；⑵焊縫結(jié)尾的弧坑冷卻快； ⑶焊絲成分與母材不匹配；⑷操作技能不正確。 2．避免辦法 ⑴恰當(dāng)進(jìn)步電弧電壓或減小焊接電流，以加寬焊道而減小熔深； ⑵恰當(dāng)?shù)靥顫M弧坑并選用衰減辦法減小冷卻速度； ⑶確保焊絲與母材合理匹配； ⑷挑選適宜的焊接參數(shù)、焊接次序，恰當(dāng)添加焊接速度，需求預(yù)熱的要采納預(yù)熱辦法。 三、氣孔 在鋁及鋁合金MIG焊中，氣孔是較常見(jiàn)的一種缺點(diǎn)。要完全鏟除焊縫中的氣孔是很難辦到的，只能是較大極限地減小其含量。按其品種，鋁焊縫中的氣孔首要有表面氣孔、彌散氣孔、部分密布?xì)饪住蝹�(gè)大氣孔、根部鏈狀氣孔、柱狀氣孔等。氣孔不但會(huì)下降焊縫的細(xì)密性，減小接頭的承載面積，并且使接頭的強(qiáng)度、塑性下降，特別是冷彎角和沖擊韌性下降更多，有必要加以避免。 1．  發(fā)生原因 ⑴氣體維護(hù)不良，維護(hù)氣體不純；⑵焊絲、焊件被污染； ⑶大氣中的濕度過(guò)大；⑷電弧不穩(wěn)，電弧過(guò)長(zhǎng)； ⑸焊絲伸出長(zhǎng)度過(guò)長(zhǎng)、噴嘴與焊件之間的間隔過(guò)大； ⑹焊絲直徑與坡口方法挑選不妥；⑺在同一部位重復(fù)起弧，接頭數(shù)太多。 2．  避免辦法 ⑴確保氣體質(zhì)量，恰當(dāng)添加維護(hù)氣體流量，以掃除焊接區(qū)的悉數(shù)空氣，消除氣體噴嘴處飛濺物，使維護(hù)氣流均勻，焊接區(qū)要有避免空氣活動(dòng)辦法，避免空氣侵入焊接區(qū)，維護(hù)氣體流量過(guò)大， 要恰當(dāng)恰當(dāng)削減流量； ⑵焊前細(xì)心整理焊絲、焊件表面的油、污、銹、垢和氧化膜，選用含脫氧劑 較高的焊絲； ⑶合理挑選焊接場(chǎng)所；⑷恰當(dāng)削減電弧長(zhǎng)度；⑸堅(jiān)持噴嘴與焊件之間的合理間隔規(guī)模； ⑹盡量挑選較粗的焊絲，一起添加工件坡口的鈍邊厚度，一方面能夠答應(yīng)答應(yīng)運(yùn)用大電流，也使焊縫金屬中焊絲份額下降，這對(duì)下降孔率是卓有成效的； ⑺盡量不要在同一部位重復(fù)起弧，老板娘重復(fù)起弧時(shí)要對(duì)起弧處進(jìn)行打磨或刮除整理；一道焊縫一旦起弧后要盡量焊長(zhǎng)些，不要隨意斷弧，以削減接頭量，在接頭處需求有必定的焊縫堆疊區(qū)域。 四、燒穿 1．發(fā)生原因 ⑴熱輸入量過(guò)大；⑵坡口加工不妥，焊件安裝空隙過(guò)大； ⑶點(diǎn)固焊時(shí)焊點(diǎn)距離過(guò)大，焊接過(guò)程中發(fā)生較大的變形量； 操作姿態(tài)不正確。 3．  避免辦法 ⑴恰當(dāng)減小焊接電流、電弧電壓，進(jìn)步焊接速度； ⑵加大鈍邊尺度，減小根部空隙； ⑶恰當(dāng)減小點(diǎn)固焊時(shí)焊點(diǎn)距離； ⑷焊接過(guò)程中，手握焊姿態(tài)要正確，操作要嫻熟。 五、未焊透 1．發(fā)生原因 ⑴焊接速度過(guò)快，電弧過(guò)長(zhǎng)；⑵坡口加工不妥，安裝空隙過(guò)��； ⑶焊接技能較低，操作姿態(tài)把握不妥；⑷焊接規(guī)范過(guò)小；⑸焊接電流不穩(wěn)定。 2．避免辦法 ⑴恰當(dāng)減慢焊接速度，壓低電��；⑵恰當(dāng)減小鈍邊或添加要部空隙； ⑶使焊視點(diǎn)確保焊接時(shí)取得較大熔深，電弧一直堅(jiān)持在焊接熔池的前沿，要有正確的姿態(tài)； ⑷添加焊接電流及電弧電壓，確保母材滿足的熱輸入取得量； ⑸添加穩(wěn)壓電源設(shè)或避開(kāi)開(kāi)用電。 六、未熔合 1．發(fā)生原因 ⑴焊接部位氧化膜或銹未鏟除潔凈；⑵熱輸入缺乏；⑶焊接操作技能不妥。 2．避免辦法 ⑴焊前細(xì)心整理待焊處表面；⑵進(jìn)步焊進(jìn)步電流、電弧電壓，減速小焊接速度； ⑶焊接時(shí)要略微選用運(yùn)條方法，在坡口面上有瞬間停歇，焊絲在熔池的前沿，進(jìn)步焊工技能。 七、夾渣 1．發(fā)生原因 ⑴焊前整理不完全；⑵焊接電流過(guò)大，導(dǎo)致電嘴部分熔化混入熔池而構(gòu)成夾渣； ⑶焊接速度過(guò)高。 2．避免辦法 ⑴加強(qiáng)焊接前的整理作業(yè)，多道焊時(shí)，每焊完一道相同要進(jìn)行焊縫整理； ⑵在確保熔透的情況下，恰當(dāng)削減焊接電流，大電流焊接時(shí)，導(dǎo)電嘴不要壓得太低； ⑶恰當(dāng)下降速度，選用含脫氧劑較高的焊絲，進(jìn)步電弧電壓。

　　紫銅黃銅的區(qū)別在于：紫銅是純銅，黃銅為銅鋅合金,普通黃銅為只含銅與鋅，特種黃銅為幾種 金屬 的合金，機(jī)械性能強(qiáng)。黃銅鍍紫銅可以有效防止紫銅時(shí)間一長(zhǎng)容易變色的問(wèn)題。那么為什么要用黃銅呢，用其他 金屬 ，比如鐵，是不是也有同樣的效果呢？鐵和銅的 金屬 活動(dòng)性不同。不過(guò)要是電鍍,差別就不大了,電鍍就是利用電解原理在某些 金屬 表面上鍍上一薄層其它 金屬 或合金的過(guò)程。電鍍時(shí)，鍍層 金屬 做陽(yáng)極，被氧化成陽(yáng)離子進(jìn)入電鍍液；待鍍的 金屬 制品做陰極，鍍層 金屬 的陽(yáng)離子在 金屬 表面被還原形成鍍層。為排除其它陽(yáng)離子的干擾，且使鍍層均勻、牢固，需用含鍍層 金屬 陽(yáng)離子的溶液做電鍍液，以保持鍍層 金屬 陽(yáng)離子的濃度不變。電鍍的目的是在基材上鍍上 金屬 鍍層(deposit),改變基材表面性質(zhì)或尺寸.電鍍能增強(qiáng) 金屬 的抗腐蝕性(鍍層 金屬 多采用耐腐蝕的 金屬 )、增加硬度、防止磨耗、提高導(dǎo)電性、潤(rùn)滑性、耐熱性、和表面美觀。電解鍍銅的方法將粗銅連接在電解池的陽(yáng)極，精銅連接在電解池的陰極，電解池里的電解質(zhì)要是含銅的鹽溶液。電解池的陽(yáng)極會(huì)有陽(yáng)極泥，主要是金和銀。點(diǎn)解后電解池里的電解質(zhì)溶液的濃度不改變。鍍銅電解液介紹 一種用于電鍍銅的溶液，它包含銅的鏈烷磺酸鹽以及游離的鏈烷磺酸，其中，所述游離酸的濃度約為0.05－2.50M，它用于將 金屬 鍍到微米尺寸的溝槽或通路、通孔和微通路上。堿性元素電解鍍銅液 一種新的堿性無(wú)氰電解鍍銅用的水溶液，該溶液含有一種二價(jià)銅的化合物、一種苛性堿以及有機(jī)化合物乙二醇。這種電解液不僅具有良好的分散能力，同時(shí)有高的陰極電流效率與沉積速度。 其特征在于，該溶液含有乙二醇200～1000g/1，氫氧化鈉40～200g/1，以及二價(jià)銅（以 金屬 計(jì)）15.1～19.9g/1。想要了解更多關(guān)于紫銅黃銅的信息，請(qǐng)繼續(xù)瀏覽 有色 網(wǎng)。

　　什么是黃銅體？黃銅體是黃酮體又稱黃酮類化合物、黃堿素,在生理學(xué)、醫(yī) 學(xué)和營(yíng)養(yǎng)學(xué)上具有一定的應(yīng)用價(jià)值,具有抗氧化、抗 炎、抗變態(tài)反應(yīng)和提高機(jī)體免疫力等功能。生物類黃酮(bioflavonoids)是自然界中存在的酚類物質(zhì)，他屬于植物多酚，不算真的維生素，但有時(shí)，它仍被稱作維生素p。類黃酮是自然界藥用植物中主要活性成分之一，生物類黃酮是有效的抗氧化劑，它可以與有毒 金屬 元素結(jié)合并將其運(yùn)出體外；有抑菌及作用，故而有一定的性質(zhì)；另外，還有抗癌、抗腫瘤作用。對(duì)毛細(xì)血管脆弱、調(diào)節(jié)血脂、牙齦出血、靜脈曲張、皮膚青紫、扭傷和血栓，都有一定的防治作用。 動(dòng)物不能合成生物類黃酮，植物是富含生物類黃酮的主要食物來(lái)源。以上就是黃銅體的介紹 更多信息詳見(jiàn) 有色 網(wǎng)。

　　黃銅硬度介紹黃銅是由銅和鋅所組成的合金。如果只是由銅、鋅組成的黃銅就叫作普通黃銅。如果是由二種以上的元素組成的多種合金就稱為特殊黃銅。如由鉛、錫、錳、鎳、鉛、鐵、硅組成的銅合金。黃銅有較強(qiáng)的耐磨性能。特殊黃銅又叫特種黃銅，它強(qiáng)度高、硬度大、耐化學(xué)腐蝕性強(qiáng)。還有切削加工的機(jī)械性能也較突出。由黃銅所拉成的無(wú)縫銅管，質(zhì)軟、耐磨性能強(qiáng)。黃銅無(wú)縫管可用于熱交換器和冷凝器、低溫管路、海底運(yùn)輸管。制造板料、條材、棒材、管材，鑄造零件等。含銅在62%～68%，塑性強(qiáng)，制造耐壓設(shè)等。 根據(jù)黃銅中所含合金元素種類的不同，黃銅分為普通黃銅和特殊黃銅兩種。壓力加工用的黃銅稱為變形黃銅。C3604是日本工業(yè)標(biāo)準(zhǔn)的牌號(hào), 其銅含量為 57-61%, 鉛含量為 1.8-3.7%. 鐵和鋅小于等于1%,余量為鋅。硬度大于等于HV80(維氏硬度)。以上是黃銅硬度介紹,更多信息請(qǐng)?jiān)斠?jiàn) 有色金屬 網(wǎng)

　　黃銅電鍍是指利用電解工藝，將黃銅沉積在鍍件表面，形成 金屬 鍍層的表面處理技術(shù)。 電鍍黃銅是一種堿性溶液電鍍黃銅工藝及其電鍍?nèi)芤号浞�，屬�?金屬 表面處理技術(shù)領(lǐng)域。 工藝如下：首先配制溶液，然后對(duì)作為陰極的 金屬 基體進(jìn)行前處理，即除油、酸洗、堿洗、活化、浸鋅，再在電鍍?nèi)芤褐型ㄒ噪娏鳟a(chǎn)生電能，使經(jīng)過(guò)前處理的陰極的 金屬 基體表面沉積各種厚度的光亮致密的黃銅鍍層。電鍍?nèi)芤航M分及各組分的重量百分比為：苛性堿：20-40％，酒石酸鹽30-40％，可溶性銅鹽：10-20％，可溶性鋅鹽：5-15％，添加劑：0.001-5％。 關(guān)于無(wú)氰電鍍黃銅工藝研究： 針對(duì)三步法鋼絲電鍍黃銅工藝復(fù)雜、冗長(zhǎng)，維護(hù)和管理難度高，以及熱擴(kuò)散工序耗能高等問(wèn)題，研究出一步法焦磷酸鹽無(wú)氰直接電鍍黃銅工藝。介紹電鍍工藝配方以及測(cè)試方法，給出鍍層中Cu與Zn的質(zhì)量分?jǐn)?shù)計(jì)算公式。通過(guò)試驗(yàn)得出：電流密度在0．5～1．2A／dm^2時(shí)，隨著電流密度的增加，鍍層中銅含量下降，鋅含量不斷提高，電流密度超過(guò)1．2A／dm^2時(shí)，鍍層中銅含量隨電流密度的提高而增加，鋅含量不斷減少；輔助絡(luò)合劑質(zhì)量濃度為60g/L時(shí)，鍍層中Cu，Zn質(zhì)量比基本達(dá)到60：40，滿足產(chǎn)品結(jié)合力的要求；當(dāng)起始電流密度大于臨界電流密度（0．28A／dm^2）時(shí)鍍層結(jié)合力良好，小于0．28A／dm^2時(shí)鍍層的結(jié)合力較差。試驗(yàn)表明，用一步法工藝配方電鍍黃銅鋼絲，鍍層結(jié)合力好，合金成分穩(wěn)定，沉積速度快，生產(chǎn)線容易改造，且能達(dá)到清潔生產(chǎn)，節(jié)能降耗的目的。

　　了解黃銅代號(hào)對(duì)于更好的了解黃銅有很大的幫助。黃銅代號(hào)是用以區(qū)分不同黃銅的有效手段。 黃銅是由銅和鋅所組成的合金。黃銅常被用于制造閥門(mén)、水管、空調(diào)內(nèi)外機(jī)連接管和散熱器等。如果是由二種以上的元素組成的多種合金就稱為特殊黃銅。如由鉛、錫、錳、鎳、鐵、硅組成的銅合金。黃銅有較強(qiáng)的耐磨性能。它強(qiáng)度高、硬度大、耐化學(xué)腐蝕性強(qiáng)。還有切削加工的機(jī)械性能也較突出。由黃銅所拉成的無(wú)縫銅管，質(zhì)軟、耐磨性能強(qiáng)。黃銅無(wú)縫管可用于熱交換器和冷凝器、低溫管路、海底運(yùn)輸管。制造板料、條材、棒材、管材，鑄造零件等。含銅在62%～68%，塑性強(qiáng)，制造耐壓設(shè)等。 黃銅代號(hào)的組成方式： （1）普通黃銅，普通黃銅代號(hào)有：H59、H62、H63、H70、H80、H90、H96等。 當(dāng)含鋅量小于 39% 時(shí)，鋅能溶于銅內(nèi)形成單相 a ，稱單相黃銅，塑性好，適于冷熱加壓加工。當(dāng)含鋅量大于 39% 時(shí)，有 a 單相還有以銅鋅為基的 b 固溶體，稱雙相黃銅， b 使塑性小而抗拉強(qiáng)度上升，只適于熱壓力加工。 普通黃銅代號(hào)用“ H ＋數(shù)字”表示， H 表示黃銅，數(shù)字表示銅的質(zhì)量分?jǐn)?shù)。如 H68 表示含銅量為 68% ，含鋅量為 32% ，的黃銅，鑄造黃銅則在普通黃銅代號(hào)前“ Z ”字，如 ZH62。 H90 、 H80 單相，金黃色，故有金色共稱之，稱為鍍層，裝飾品，獎(jiǎng)?wù)碌取?H68 、 H59 屬于雙相黃銅，廣泛用于電器上的結(jié)構(gòu)件，如螺栓，螺母，墊圈、彈簧等。 一般情況下，冷變形加工用單相黃銅 熱變形加工用雙相黃銅。 （2）特殊黃銅，普通黃銅代號(hào)有：HPb59-1、HSn90-1、HAl77-2、HMn58-2、HFe59-1-1、HNi65-5等。 在普通黃銅中加入其它合金元素所組成的多元合金稱為黃銅。常加入的元素有鉛、錫、 鋁等，相應(yīng)地可稱為鉛黃銅 、錫黃銅、鋁黃銅。加合金元素的目的。主要是提高抗拉強(qiáng)度改善工藝性。 特殊黃銅代號(hào)：為“ H ＋主加元素符號(hào)（除鋅外）＋銅的質(zhì)量分?jǐn)?shù)＋主加元素質(zhì)量分?jǐn)?shù)＋其它元素質(zhì)量分?jǐn)?shù)”表示。 如： HPb59-1 表示銅的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為 59% ，含主加元素鉛的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為 1% ，余量為鋅的鉛黃銅。 更多關(guān)于黃銅代號(hào)的資訊，請(qǐng)登錄有色網(wǎng)查詢。

　　黃銅種類的劃分對(duì)于黃銅的用途具有重要的意義。隨著黃銅越來(lái)越多的應(yīng)用在人們的日常生活中和工業(yè)生產(chǎn)中，對(duì)黃銅的各項(xiàng)研究具有非常重要的意義。了解黃銅種類，有利于掌握黃銅的各種性質(zhì)，更好的利用黃銅。 從廣義上看來(lái)講，黃銅種類可以分為兩類:如果只是由銅、鋅組成的黃銅就叫作普通黃銅。如果是由二種以上的元素組成的多種合金就稱為特殊黃銅。如由鉛、錫、錳、鎳、鉛、鐵、硅組成的銅合金。 黃銅有較強(qiáng)的耐磨性能。特殊黃銅又叫特種黃銅，它強(qiáng)度高、硬度大、耐化學(xué)腐蝕性強(qiáng)。還有切削加工的機(jī)械性能也較突出。由黃銅所拉成的無(wú)縫銅管，質(zhì)軟、耐磨性能強(qiáng)。黃銅無(wú)縫管可用于熱交換器和冷凝器、低溫管路、海底運(yùn)輸管。制造板料、條材、棒材、管材，鑄造零件等。含銅在62%～68%，塑性強(qiáng)，制造耐壓設(shè)等。 然而，特殊黃銅由于其黃銅中添加的元素不同，所以，黃銅的種類又可以再劃分。 為了提高黃銅的耐蝕性、強(qiáng)度、硬度和切削性等，在銅-鋅合金中加入少量（一般為1%～2%，少數(shù)達(dá)3%～4%，極個(gè)別的達(dá)5%～6%）錫、鋁、錳、鐵、硅、鎳、鉛等元素，構(gòu)成三元、四元、甚至五元合金，即為復(fù)雜黃銅，亦稱特殊黃銅。 三元以上的黃銅稱特殊黃銅或稱復(fù)雜黃銅。含鋅低於36％的黃銅合金由固溶體組成﹐具有良好的冷加工性能﹐如含鋅30％的黃銅常用來(lái)制作彈殼﹐俗稱彈殼黃銅或七三黃銅。含鋅在36～42％之間的黃銅合金由和固溶體組成﹐其中常用的是含鋅40％的六四黃銅。為了改善普通黃銅的性能﹐常添加其他元素﹐如鋁﹑鎳﹑錳﹑錫﹑硅﹑鉛等。鋁能提高黃銅的強(qiáng)度﹑硬度和耐蝕性﹐但使塑性降低﹐適合作海輪冷凝管及其他耐蝕零件。錫能提高黃銅的強(qiáng)度和對(duì)海水的耐腐性﹐故稱海軍黃銅﹐用作船舶熱工設(shè)和螺旋槳等。鉛能改善黃銅的切削性能﹔這種易切削黃銅常用作鐘表零件。黃銅鑄件常用來(lái)制作閥門(mén)和管道配件等。 更多關(guān)于黃銅種類的資訊，請(qǐng)登錄有色網(wǎng)查詢。

　　黃銅墊圈是指墊在被連接件與螺母之間的零件。一般為扁平形的黃銅合金環(huán)，用來(lái)保護(hù)被連接件的表面不受螺母擦傷，分散螺母對(duì)被連接件的壓力。 黃銅墊圈類別：平墊圈，彈簧墊圈，方斜墊圈， 高強(qiáng)度墊圈, 定位墊圈 黃銅墊圈標(biāo)準(zhǔn)：德標(biāo)（DIN），英標(biāo)（BS），法標(biāo)（NFE），澳標(biāo)（AS）, 美標(biāo)（USS/SAE） 黃銅墊圈表色：鍍鋅（ZP）（黃鋅，藍(lán)白鋅），煮黑（BLACK），熱度鋅（HDG），本色（SELF COLOR/PLAIN），刨光 （POLISH） 黃銅平墊圈一般用在連接件中一個(gè)是軟質(zhì)地的，一個(gè)是硬質(zhì)地較脆的，其主要作用是增大接觸面積，分散壓力，防止把質(zhì)地軟的壓壞。而彈簧墊圈的彈簧的基本作用是再螺母擰緊之后給螺母一個(gè)力，增大螺母和螺栓之間的摩擦力。 黃銅防松墊圈一種防止螺栓松動(dòng)的墊圈。防松墊圈的工作原理非常簡(jiǎn)單。它由兩片墊圈組成。外側(cè)是帶有放射狀凸紋面，而內(nèi)側(cè)為斜齒面。當(dāng)裝配時(shí)，內(nèi)側(cè)斜齒面間相對(duì)，外側(cè)放射狀 凸紋面與兩端接觸面成咬合狀態(tài)，當(dāng)連接件受到振動(dòng)，并使螺栓發(fā)生松動(dòng)趨勢(shì) 時(shí)，僅僅允許兩片墊圈內(nèi)側(cè)斜齒面間相對(duì)錯(cuò)動(dòng)，產(chǎn)生抬升張力，從而達(dá)到的鎖緊。 黃銅墊圈的參考標(biāo)準(zhǔn)：名稱＝平墊圈-A級(jí)標(biāo)準(zhǔn)=摘自GB/T 97.1-1985 等效ISO7089-1983名稱＝平墊圈-C級(jí)標(biāo)準(zhǔn)=摘自GB/T 95-1985 等效ISO7091-1983名稱＝平墊圈倒角型-A級(jí)標(biāo)準(zhǔn)=摘自GB/T 97.2-1985 等效ISO7090-1983名稱＝特大墊圈-C級(jí)標(biāo)準(zhǔn)=摘自GB/T 5287-1985 等效ISO7094-1983名稱＝大墊圈-A和C級(jí)標(biāo)準(zhǔn)=摘自GB/T 96-1985 等效ISO7093-1983名稱＝小墊圈-A級(jí)標(biāo)準(zhǔn)=摘自GB/T 848-1985 等效ISO7092-1983 更多關(guān)于黃銅墊圈的資訊，請(qǐng)登錄 有色 網(wǎng)查詢。

　　黃銅銘牌定義：產(chǎn)品投放 市場(chǎng) 后，固定在電機(jī)、電器或機(jī)械設(shè)上需要向用戶提供識(shí)別、銘記、使用指導(dǎo)等信息的標(biāo)牌，主要材質(zhì)是黃銅合金。又稱黃銅標(biāo)牌，黃銅銘牌主要用來(lái)記載生產(chǎn)家及額定工作情況下的一些技術(shù)數(shù)據(jù)，以供正確使用而不致?lián)p壞設(shè)。 黃銅銘牌分凹凸黃銅銘牌和平面黃銅銘牌。普通凹凸黃銅銘牌，凹部填的油漆是硝基漆。涂漆的方法是將銘牌正面全部噴漆，然后再將字體或圖案部分的漆去除，裸露出 金屬 字面或圖案線條。檔次較高的凹凸黃銅銘牌只是用烤漆涂覆，或局部涂上色漆，或涂上透明清漆，完全視要求而定。 銅板銘牌分為純銅銘牌和黃銅銘牌。純銅俗稱紫銅，因其古樸典雅、色澤華貴大多用于高檔家具銘牌、樂(lè)器銘牌、雕塑銘牌等高檔產(chǎn)上，而且多數(shù)不拋光、不填漆或作舊處理。黃銅銘牌用途較廣，可用于牌、旅游導(dǎo)向牌、設(shè)銘牌等。銅標(biāo)牌的腐蝕配方有多種，較經(jīng)濟(jì)實(shí)用的當(dāng)屬三氯化鐵溶液。將三氯化鐵用自來(lái)水融化，波美度調(diào)整在3642之間，溫度控制在25--40℃。雖然溫度愈高，腐蝕速度愈快，但要考慮油墨和設(shè)的承受能力。該配方的一大優(yōu)點(diǎn)是可通過(guò)直流電解的方法將銅離子從溶液中電解出來(lái)而再次使用。辦法是將溶液倒入塑料槽中，陽(yáng)極掛鉛板，陰極掛碳棒導(dǎo)入12V直流電，銅 金屬 離子就會(huì)吸附在陰極的碳棒上。 由于黃銅板比不銹鋼板易腐蝕，因而腐蝕完不銹鋼板的廢液也可用于黃銅板腐蝕。為追求黃銅板腐蝕完成后的光亮效果和黃銅板的原 有色 彩，也可選用三氧化鉻和氯化鈉溶液腐蝕。其配方：三氧化鉻50克，氯化鈉克，水1升，溫度20--35℃。注意：三氧化鉻有毒性��！調(diào)配和使用時(shí)應(yīng)嚴(yán)格防護(hù)，車(chē)間必須通風(fēng)。 黃銅銘牌的檔次高低有三個(gè)因素組成：1）造型設(shè)計(jì)。既要實(shí)用，又要新穎別致，具有時(shí)代氣息，卓而不凡。2）材料選擇。既要價(jià)廉，又要牢固耐用，還要便于加工，性價(jià)比優(yōu)。3）工藝精良。既要簡(jiǎn)捷，又要便于操作，適合規(guī)模生產(chǎn)，能規(guī)范化。更多關(guān)于黃銅銘牌的資訊，請(qǐng)登錄 有色 網(wǎng)查詢。

　　鍛造黃銅是通過(guò)利用鍛壓機(jī)械對(duì)黃銅坯料施加壓力，使其產(chǎn)生塑性變形以獲得具有一定機(jī)械性能、一定形狀和尺寸的鍛件產(chǎn)品。鍛造是鍛壓(鍛造與沖壓)的兩大組成部分之一。通過(guò)鍛造能消除黃銅在冶煉過(guò)程中產(chǎn)生的鑄態(tài)疏松等缺陷，優(yōu)化微觀組織結(jié)構(gòu)，同時(shí)由于保存了完整的黃銅流線，鍛造黃銅的機(jī)械性能一般優(yōu)于同樣材料的鑄件。相關(guān)機(jī)械中負(fù)載高、工作條件嚴(yán)峻的重要零件，除形狀較簡(jiǎn)單的可用軋制的板材、型材或焊接件外，多采用鍛造黃銅。 鍛造黃銅材料的原始狀態(tài)有棒料、鑄錠、黃銅粉末和液態(tài)黃銅。 黃銅在變形前的橫斷面積與變形后的橫斷面積之比稱為鍛造比。正確地選擇鍛造比、合理的加熱溫度及保溫時(shí)間、合理的始鍛溫度和終鍛溫度、合理的變形量及變形速度對(duì)提高鍛造黃銅產(chǎn)品質(zhì)量、降低成本有很大關(guān)系。 一般的中小型鍛造黃銅都用圓形或方形棒料作為坯料。棒料的晶粒組織和機(jī)械性能均勻、良好，形狀和尺寸準(zhǔn)確，表面質(zhì)量好，便于組織批量生產(chǎn)。只要合理控制加熱溫度和變形條件，不需要大的鍛造變形就能鍛出性能優(yōu)良的鍛造黃銅。 黃銅是由銅和鋅所組成的合金。如果只是由銅、鋅組成的黃銅就叫作普通黃銅。黃銅常被用于制造閥門(mén)、水管、空調(diào)內(nèi)外機(jī)連接管和散熱器等。如果是由二種以上的元素組成的多種合金就稱為特殊黃銅。如由鉛、錫、錳、鎳、鐵、硅組成的銅合金。黃銅有較強(qiáng)的耐磨性能。特殊黃銅又叫特種黃銅，它強(qiáng)度高、硬度大、耐化學(xué)腐蝕性強(qiáng)。還有切削加工的機(jī)械性能也較突出。由黃銅所拉成的無(wú)縫銅管，質(zhì)軟、耐磨性能強(qiáng)。黃銅無(wú)縫管可用于熱交換器和冷凝器、低溫管路、海底運(yùn)輸管。制造板料、條材、棒材、管材，鑄造零件等。含銅在62%～68%，塑性強(qiáng)，制造耐壓設(shè)等。 更多關(guān)于鍛造黃銅的資訊，請(qǐng)登錄 有色 網(wǎng)查詢。

　　黃銅663-又稱(663青銅)：呈青色。Sn5~7％Zn5~7％Pb2~4％Cu余量。廣泛應(yīng)用于粉末冶金含油軸承及金剛石工具。平均粒度：-80目、-100目、-200目、-300目、目、-目松裝密度：2.7 ~ 3.6 g/cc金屬 含量：99.998名 稱：663青銅粉黃銅的化學(xué)成分普通黃銅它是由銅和鋅組成的合金。 當(dāng)含鋅量小于 39% 時(shí)，鋅能溶于銅內(nèi)形成單相 a ，稱單相黃銅 ，塑性好，適于冷熱加壓加工。 當(dāng)含鋅量大于 39% 時(shí)，有 a 單相還有以銅鋅為基的 b 固溶體，稱雙相黃銅， b 使塑性小而抗拉強(qiáng)度上升，只適于熱壓力加工 若繼續(xù)增加鋅的質(zhì)量分?jǐn)?shù) ，則抗拉強(qiáng)度下降，無(wú)使用價(jià)值 代號(hào)用“H ＋數(shù)字”表示， H 表示黃銅，數(shù)字表示銅的質(zhì)量分?jǐn)?shù)。 如 H68 表示含銅量為 68% ，含鋅量為 32% ，的黃銅，鑄造黃銅則在代號(hào)前“ Z ”字，如 ZH62 如 Zcuzn38 表示含鋅量為 38% ，余量為銅的鑄造黃銅。 H90 、 H80 單相，金黃色，故有金色共稱之，稱為鍍層，裝飾品，獎(jiǎng)?wù)碌取?H68 、 H59 屬于雙相黃銅，廣泛用于電器上的結(jié)構(gòu)件，如螺栓，螺母，墊圈、彈簧等。 一般情況下，黃銅663冷變形加工用單相黃銅 熱變形加工用雙相黃銅。

　　黃銅含量概述H62黃銅H62黃銅表示平均黃銅含量銅量為62%的普通黃銅,在普通黃銅的基礎(chǔ)上加入其它元素的銅合金稱特殊黃銅,仍以H表示,后面會(huì)跟其它添加元素的化學(xué)符號(hào)和平均成份,如H62為含銅量為60.5%～63.5%,余量為鋅含量;而HAl59-3-2則表示其銅含量57%～60%,鋁含量為2.5%～3.5%,鎳含量為2%～3%, 其余為鋅含量.黃銅分為普通黃銅,特殊黃銅及鑄造黃銅三種,鑄造黃銅以ZCu開(kāi)頭后面跟其它元素的符號(hào)及其平均含量.特性普通黃銅，有良好的力學(xué)性能，熱態(tài)下塑性好，冷態(tài)下塑性也可以，切削性好，易釬焊和焊接，耐蝕，但易產(chǎn)生腐蝕破裂。此外 價(jià)格 便宜，是應(yīng)用廣泛的一個(gè)普通黃銅品種。H62（即四六黃銅）。在室溫下相較相硬得多，因而可用于承受較大載荷的零件。+兩相黃銅可在600℃以上進(jìn)行熱加工。+兩相黃銅顯微組織：為亮白色的固溶體，是CuZn為基的有序固溶體。[1]用途可做各種深拉深和彎折制造的受力零件，如銷釘、鉚釘、墊圈、螺母、導(dǎo)管、、氣壓表彈簧、篩網(wǎng)、散熱器零件等。 機(jī)械性能：抗拉強(qiáng)度（Rm N/mm2）：385.0 延伸率（A%）：15.0化學(xué)成分Cu:60.5-63.5 Ni:0.5 Fe:0.15 Pb:0.08 Zn:余量 雜質(zhì)：0.5[2]力學(xué)性能抗拉強(qiáng)度：（b/MPa)410-630 伸長(zhǎng)率：（10/%）10 維氏硬度：（HV)105-175 （厚度0.3） 注：厚度0.3-10

　　品名：黃銅條，H59國(guó)標(biāo)黃銅排，H62環(huán)保黃銅條，H65黃銅扁條 材料名稱：黃銅棒(半硬,40～80 mm) 牌號(hào)：H62 標(biāo)準(zhǔn)：GB/T 5231-2001 ●特性及適用范圍： 有良好的機(jī)械性能,熱態(tài)下塑性良好，冷態(tài)下塑性尚可，可切削性好，易纖焊和焊接，耐蝕 ●化學(xué)成份： 銅 Cu ：60.5～63.5 鋅 Zn：余量 鉛 Pb：0.08 硼 P：0.01 鐵 Fe：0.15 鈹 Sb ：0.005 鉍 Bi：0.002 注：0.5(雜質(zhì)) ●力學(xué)性能： 抗拉強(qiáng)度 335 伸長(zhǎng)率 24 注 ：棒材的縱向室溫拉伸力學(xué)性能 試樣尺寸：直徑或?qū)吘嚯x＞40～80 ●熱處理規(guī)范：熱加工溫度650～850℃;退火溫度600～700℃;消除內(nèi)應(yīng)力的低溫退火溫度270～300℃

　　 鉛黃銅是極為重要的、應(yīng)用為廣泛的一種復(fù)雜黃銅，它具有優(yōu)良切削性能、耐磨性能和高強(qiáng)度，主要用于機(jī)械工程中各種連接件、閥門(mén)、閥桿軸承保持中，其中熱鍛閥門(mén)坯料、制鎖業(yè)、鐘表業(yè)是三大重要 市場(chǎng) ，鉛黃銅成本低廉是其廣泛應(yīng)用的重要前提，其合金成分中可以包容多種合金元素，且含量要求比較寬松，又為銅合金原料綜合利用奠定了基礎(chǔ)。 鉛幾乎不固溶于銅鋅二元合金，以游離狀態(tài)孤立地分布固溶體中。鉛質(zhì)點(diǎn)具有優(yōu)良的潤(rùn)滑和減磨性能，其機(jī)械加工零件表面精度很高。為評(píng)價(jià) 金屬 材料的可切削性能，通常以HPb63-3鉛黃銅可切削性能為，而被評(píng)價(jià) 金屬 的可切削性能相當(dāng)于HPb63-3的百分之幾。黃銅的可切削性能隨鉛含量增加而增加。 鉛黃銅的熔煉、鑄造生產(chǎn)并不困難，可以使用感應(yīng)熔煉，坩堝熔煉等方式，鑄造生產(chǎn)可采用半連續(xù)鑄錠、砂模、鐵模等；鉛黃銅的壓力加工性能并不優(yōu)良，一般三向壓應(yīng)力的熱加工性能尚可，熱擠壓為主要熱變形手段，而其他熱加工方式如熱軋則易產(chǎn)生裂邊現(xiàn)象。（+）兩相鉛黃銅熱加工性能優(yōu)于單相鉛黃銅。鉛黃銅冷加工性能較差，變形硬化大，現(xiàn)代鉛黃銅壓力加工方法中，水平連鑄坯料冷加工方法發(fā)展迅速。 鉛黃銅零件在使用中存在著鉛溶出問(wèn)題，造成環(huán)境污染。因此研究環(huán)保型合金正普遍展開(kāi)，主要選擇鉍與銻兩種因素，但由于受資源限制，替代鉛黃銅的目標(biāo)很難達(dá)到。 鉛黃銅（俗稱易切削黃銅）：鉛實(shí)際不溶于黃銅內(nèi)，呈游離質(zhì)點(diǎn)狀態(tài)分布在晶界上。鉛黃銅按其組織有和（+）兩種。鉛黃銅由于鉛的有害作用較大，高溫塑性很低，故只能進(jìn)行冷變形或熱擠壓。（+）鉛黃銅在高溫下具有較好的塑性，可進(jìn)行鍛造。
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